Влияние начальных условий испытаний

ВЛИЯНИЕ НАЧАЛЬНЫХ УСЛОВИЙ ИСПЫТАНИЙ [c.47]

Влияние начальных условий на скорость атмосферной коррозии. Интересным и странным является тот факт, что метеорологические условия того дня, в который были начаты испытания, могут оказывать влияние на дальнейшее развитие коррозии в течение нескольких месяцев. Это впервые было отмечено Верноном в его работе по меди и цинку, испытывавшихся в открытой атмосфере в Лондоне. На меди, выставляемой на испытания зимой, когда атмосфера сильно загрязнена, создаются пленки, которые растут по параболическому закону с относительно высоким значением константы скорости и с образованием цветов побежалости, тогда как при начале испытания летом, когда атмосфера относительно чистая, скорость роста уменьшается быстрее и цвета побежалости не образуются. Нет ничего удивительного [c.445]

Очень интересные Данные получены при испытании в Канпуре (Индия). Скорости коррозии стали были значительными в течение дождливых месяцев (июль) и зимой, а в марте и апреле коррозия практически не наблюдалась более того, образцы, выставленные на испытание в марте или апреле и испытывавшиеся в течение 12 мес., подвергались меньшей коррозии, чем образцы, выставленные на испытание в другие месяцы этот пример является хорошим доказательством влияния начальных условий коррозии на дальнейшее развитие процесса. Интересно отметить, что в противоположность результатам, полученным в Великобритании и Америке, начальные условия испытания не оказали сколь-нибудь заметного влияния на коррозию цинка, который в Индии корродировал значительно медленнее, чем сталь. Значение средней месячной относительной влажности не дает представления о коррозионной активности такой атмосферы особенно в Канпуре. Здесь в году есть только два месяца, в течение которых влажность превышает значение критической влажности 70% (июль и август), однако коррозия стали наблюдается и в другие месяцы. В этом случае коррозия в основном происходит за счет действия дождя и росы коррозия, возникающая за счет действия росы, может быть больше, чем за счет дождя, так как концентрация электролита в конденсированной влаге становится больше, если роса не смывается с поверхности дождем. Следует еще отметить интересные наблюдения, сделанные при испытаниях в Индии увеличение веса образцов до удаления продуктов коррозии было пропорционально уменьшению веса образцов после удаления продуктов коррозии удаление продуктов коррозии производилось либо в 5%-ной серной кислоте на катоде или в соляной кислоте, содержащей хлористое олово и мышьяковистый ангидрид [45]. [c.463]

Проведенные нами опыты показывают, что усредненные значения метеорологических параметров не всегда являются доминирующими при оценке агрессивности того или другого климатического района. Во влажных субтропиках влияние метеорологических элементов наиболее значительно в первые 3—4 месяца (в зависимости от конкретных условий среды и природы металла). В дальнейшем скорость коррозии зависит главным образом от физико-химических свойств продуктов коррозии. Поэтому естественно, что в начальный период испытания образцов требуется четкое и систематическое наблюдение за динамикой метеорологических параметров. [c.42]

Как показали опыты, в заданных условиях трения (высокие удельные нагрузки, малая скорость скольжения, мягкие стальные трущиеся поверхности, сухое трение) направление следов механической обработки трущихся поверхностей относительно направления движения сопряженных пар не оказывает какого-либо заметного влияния на развитие процесса схватывания металлов, так как в начальный период испытаний происходит пластическая деформация трущихся поверхностных слоев металла, обусловливающая заглаживание всех неровностей на поверхности трения. [c.159]

Весьма распространены в научной деятельности и в практике испытаний материалов изучение факторов, влияющих на объект, формы проявления и степени подобного влияния, выяснение всех возможных последствий. Эта задача сводится к предыдущим. При этом вводятся как бы новые переменные величины или параметры, характеризующие изменяющиеся начальные условия (исходное состояние объекта) или условия проведения эксперимента. Очень часто подобные изменения условий могут осуществляться в самих лабораторных приборах с помощью специальных устройств. [c.18]

С в 2,0—2,7 раза. Во влажной среде углекислый газ окисляет чугунные образцы в 1,1 раза, кислород—в 1,08 раза быстрее, чем в воздухе. Образцы из алюминиевого сплава (6,44% Си, 0,2% Mg, 0,84% Ре, 0,22% Мп, 4,02% 81), изготовленные из поршня двигателя КДМ-46, окислялись быстрее чугунных и имели менее продолжительный начальный период. Влияние среды и температуры (до 800° С) на обезуглероживание структуры чугуна в условиях испытаний было незначительным. [c.135]

Аналогично может оказать заметное влияние изменение pH раствора в результате или первоначального приготовления или в течение испытания на коррозионное растрескивание. В частности, растрескивание углеродистых сталей в нитратах весьма заметно зависит от pH раствора. В зависимости от объема раствора и экспонированной площади поверхности образца, а также от продолжительности испытаний возможно значительное повышение pH. В результате растрескивание может прекратиться. Если испытания проводятся с наложением анодного тока для ускорения растрескивания, то указанные эффекты могут усилиться, особенно в тех случаях, когда вспомогательный электрод (катод) помещают в испытательную ячейку. В случае сталей средней и высокой прочности для зарождения и сохранения развития трещины часто необходимы локальные изменения pH в пределах границы трещины, а это может быть только в том случае, если будут регламентированы начальные условия экспонирования. [c.321]

Проанализированные условия нагружения широкого класса материалов позволяют рассматривать в качестве начальных или тестовых условий опыта для проведения сравнительных испытаний и построения единой кинетической кривой основе частотного диапазона 10-40 Гц при температуре 20-25 °С, влажности 70-80 % и давлении 750-760 мм ртутного столба. Выход за указанный диапазон параметров, характеризующих состояние окружающей среды, и частотно-температурные условия нагружения могут оказать заметное влияние на скорость роста трещины для ряда материалов и приводить не только к экспериментальному разбросу, но и менять сами кинетические кривые. Это изменение связано с различным влиянием указанных параметров воздействия на скорость роста трещины при разном уровне КИН. [c.354]

С учетом принципиальных отличий в конструкции экономайзера прямоточно-противоточного типа на киевском заводе Стройдормаш НИИСТом были проведены его теплотехнические испытания. Для выяснения роли обеих ступеней испытания проводились раздельно при работе прямоточной, противоточной и совместно обеих ступеней при номинальной и пониженной нагрузках котла ДКВ-4. При паропроизводительности котла порядка 5 т/ч, на которую был рассчитан экономайзер, испытания не проводили по причинам производственного характера. Они велись при начальной температуре исходной воды 20—22 и 8— 10 °С при различных количествах дымовых газов, что позволило выявить влияние этих факторов на показатели работы экономайзера [41]. Результаты раздельных испытаний прямоточной (I) и противоточной (II) ступеней и прямоточно-противоточной камеры экономайзера приведены в табл. IV-1. Установлено, что прямоточная ступень экономайзера позволяет при высоте насадки 1 м и скорости газов 2 м/с охладить дымовые газы до 50—70 °С и нагреть воду до 35—55 °С. Температура уходящих газов при этом выше, а температура нагретой воды ниже, чем в противоточном экономайзере при прочих равных условиях. Из анализа полученных данных видно, что теплопроизводитель-ность контактного экономайзера при включении обеих ступеней выше, чем только при противотоке и тем более при прямотоке. [c.96]

Применительно к определению платины чувствительность радиохимического метода с использованием у-спектрометрии на три-четыре порядка превышает чувствительность весового и колориметрического методов, на которых основываются обычно при оценке коррозионной стойкости платиновых анодов в различных условиях электролиза. Таким образом, и в этом случае появляется возможность резко сократить время испытаний и получить обширную информацию о влиянии различных факторов на кинетику процесса. В частности, для ряда электролитов было установлено, что в начальный период поляризации электрода в потенциостатических условиях скорость растворения может значительно превышать стационарное значение, устанавливающееся в процессе длительных испытаний. В качестве примера на рис. 5 приведены данные, характеризующие влияние продолжительности поляризации на скорость растворения образца гладкой платины в водном ацетатном растворе при потенциале 1,45 в. Отметим, что в данном случае определяемые с помощью радиохимического метода скорости растворения весьма малы и в стационарном режиме эквивалентны снятию с поверхности электрода нескольких монослоев металла в год. [c.101]

Теоретическая прочность силикатных стекол оценивается величиной 800—1200 кГ/мм , в то время как прочность промышленных стекол, прошедших все технологические операции изготовления и транспортировки, определяемая по методу растяжения или изгиба, составляет 5—12 кГ/мм , т. е. на два-три порядка меньше теоретической. По общему мнению большинства исследователей, такая малая прочность промышленных стекол вызывается наличием на поверхности стеклянных изделий различного рода дефектов (трещин, включений и т. п.), которые при указанных методах испытания являются начальными источниками их разрушения. Природа дефектов, их величина, форма и распределение в образце стекла, а также характер изменения их иод влиянием окружающей среды и в процессе испытания до сих пор пока не изучены. Наиболее опасными, как уже указывалось ранее (стр. 22), являются дефекты, находящиеся на поверхности образца, так как в условиях растяжения или изгиба образца разрушение обычно начинается с его поверхности. Действительно, образцы стекла в виде волокон или цилиндрических стержней диаметром до 6 мм, полученные непосредственно из расплава при тщательном предохранении их от воздействия внешней среды как в процессе изготовления, так и при испытании, обладают прочностью, близкой к теоретической, но малейшее повреждение поверхности резко снижает их прочность. Таким образом, значения прочности стекла, определяемые методами растяжения или изгиба, зависят главным образом от состояния поверхности испытуемых образцов стекла или, точнее, от целостности поверхностного слоя, так как любые дефекты, включая и трещины, имеют три измерения, т. е. являются объемными. [c.156]

А. М. Жуков [143] при обсуждении полученных им результатов испытаний магниевого сплава высказал предположение, что отклонение экспериментальных точек от прямой = [Д-е соответствующей условию подобия девиаторов, связано с начальной анизотропией материала. Для исключения влияния анизотропии авторы работы [300] на каждый вид напряженного состояния испытывали по несколько образцов при различных направлениях главных напряжений. Это, по их мнению, дало возможность [c.286]

В связи с этим становится понятной противоречивость данных о влиянии влаги на стойкость блеска покрытий при испытаниях в природных условиях, особенно на начальных стадиях старения [84, 85]. [c.117]

На качество капитально отремонтированных двигателей большое влияние оказывает приработка и испытание двигателей. Приработку осуществляют на стенде, в процессе которой происходит подготовка рабочих поверхностей к несению эксплуатационных нагрузок, осадка прокладок и сальников, ослабление затяжки креплений. Трущиеся поверхностные слои сопряженных деталей упрочняются, изменяется первоначальная шероховатость поверхностей, полученная при обработке, изменяется сборочный зазор. Качество восстановленных двигателей будет определяться степенью подготовленности трудящихся пар к нанесению установленных эксплуатационных нагрузок, начальными износами, характером посадок, твердостью и шероховатостью рабочих поверхностей деталей. Установление оптимальных режимов приработки, подбор присадок к маслам для ускорения и улучшения процесса приработки являются важным условием улучшения качества восстановления двигателей. За оптимальные режимы приработки принимают такие режимы, которые обеспечивают подготовку соединений к эксплуатационным нагрузкам с минимальными износами. [c.170]

Однако из-за возможности потери устойчивости пластины следует ограничиться прогибами W 0,5/i. При определении модуля сдвига измерение прогиба ш проводится только в пределах начального линейного участка диаграммы Р ш. Относительная толщина пластины hll определяется двумя условиями влиянием поперечного сдвига на прогиб (при больших отношениях A/i) и возможностью потери устойчивости (при малых отношениях h/l). Приведенные в табл. 7.4 границы отношения hll даны для боропластиков. Однако по результатам испытаний стекло-, угле- и боропластиков с разной схемой укладки арматуры установлено, что стабильные показания можно получить уже при НИ < 1/15 (рис. 7.6). Образец должен быть плоским, без начальны прогибов [c.213]

При изучении влияния технологических показателей на наработку до предельного состояния элементов автомобиля используются различные методы. Наиболее распространенными являются методы физического моделирования, когда проводятся сравнительные испытания различных образцов моделей на машинах трения или натурных образцов на специальных стендах. Как правило, при этих испытаниях изме> няются только технологические показатели, а режим испытаний сохраняется постоянным. Поэтому изменение износа детали или величины зазора в зависимости от наработки характеризуется гладкими возрастающими кривыми (рис. 1.9, а — е). Для нескольких одинаковых элементов, у которых начальные значения технологических показателей различны, получим совокупность кривых, отличающихся друг от друга скоростью изменения показателя. Окончательно результаты изучения проверяют наблюдениями в эксплуатации. В этом случае обычно подконтрольная совокупность испытуемых автомобилей содержит элементы с различными начальными значениями технологических показателей, а из-за непостоянства условий эксплуатации режим работы непрерывно изменяется. В результате такого воздействия изменение износа деталей будет происходить не по плавной возрастающей кривой, а по ломаной линии (см. рис. 1.9, ж). Объясняется это тем, что случайное, благоприятное сочетание действующих факторов вызывает малую интенсивность износа и, наоборот, резкое увеличение скорости износа в отдельные моменты обусловлено случайной неблагоприятной комбинацией действующих внешних факторов. Изменение скорости изнашивания деталей при эксплуатации автомобилей является одной из основных причин, определяющих случайную природу долговечности деталей, узлов и агрегатов автомобиля. Исследование износа одноименных деталей в реальных условиях эксплуатации автомобилей показывает значительное его рассеивание при одинаковой наработке. Из-за различной скорости изнашивания одноименных деталей в реальных условиях также наблюдается рассеивание момента времени, при котором достигается определенное предельное значение величины параметра, [c.23]

Определение прочности сварных образцов при статической нагрузке в условиях, когда возможно их хрупкое разрушение (при высокой концентрации напряжений и низкой температуре), было проведено Институтом электросварки им. Е. О. Патона [27]. Испытанию подвергались образцы, показанные на фиг. 30. Часть образцов до испытания подвергались предварительному растяжению. Испытание при температуре Т = —60° С показало, что предел прочности при наличии резкой концентрации напряжений снижается. При этом образцы, подвергнутые начальному растяжению, производимому при нормальной температуре, имели более высокую прочность, чем образцы, разрушение которых при низкой температуре производилось без предварительного нагружения. Исследования, проведенные Институтом электросварки, прежде всего указывают не на влияние остаточных напряжений, а на большое значение концентраторов напряжений в условиях хрупкого разрушения. В этих условиях предварительное нагружение конструкций, производимое при нормальной температуре, способствует повышению их работоспособности. Объяснить это можно тем, что местные пластические деформации, появляющиеся при предварительном растяжении в наиболее опасном для прочности участке с высокой концентрацией напряжений, сглаживают резкость изменения формы, что приводит [c.97]

Для отработки безопасного (по условиям обеспечения сохранности вагонов) режима работы турбореактивной установки перед сдачей ее в эксплуатацию проводят натурные испытания установки в действии и определяют состояние очищаемых вагонов. В ходе этих испытаний проверяют характер начального загрязнения стенок и днища кузовов полувагонов, их буксовых узлов, тормозного оборудования и качество их очистки установкой температуру нагрева деталей вагона и влияние на техническое состояние вагонов различных режимов работы двигателя. Температуру деталей вагона измеряют термощупом сразу же после окончания обдувки вагона. [c.181]

Диаграммы предельных напряжений для основных видов сварных соединений с максимальными остаточными напряжениями показаны на рис. 1. Они построены по данным усталостных испытаний сварных образцов сечением 200 х 30 мм. При таком сечении образцов остаточные напряжения проявляют свое влияние в полной мере. База испытаний составляла 10 циклов. Критерием разрушения служила начальная стадия развития усталостной трещины. Верхние части кривых 1—6 отсечены допускаемым уровнем напряжений по условиям статического нагружения. В рассматриваемых границах линии предельных напряжений сварных соединений наклонены под углом 45° к оси абсцисс. Это указывает на то, что предельные амплитуды сго практически не зависят от среднего напряжения [c.115]

Коэффициенты теплоотдачи определяются для конкретных условий теплообмена в экспериментальных исследованиях. Результаты таких исследований представляются в виде графических или эмпирических зависимостей типа а = /(и), где V — скорость теплоносителя. Однако такие зависимости имеют ограниченное применение, так как соответствуют только тем условиям, при которых проводились испытания. Для возможности обобщения опытных данных и получения более общих зависимостей используются эмпирические формулы в безразмерных переменных, выражаемых комплексами величин или так называемыми критериями (или числами) подобия. Критерии подобия сокращенно обозначаются начальными буквами фамилий ученых, оказавших большое влияние на развитие науки и теплообмене. С одним из таких критериев — критерием Рейнольдса (Ке) — мы уже встречались в п. 2.3 — формула (2.30). Величина критерия Ке характеризует режим течения, имеющий, как показано выше, большое влияние на интенсивность теплообмена. При Ке<2300 течение ламинарное, при [c.59]

При исследовании сварных соединений необходимо ориентироваться на испытание образцов, в которых воспроизведены условия сварки и эксплуатации конструкций. Необходимо также учитывать особенности дефектов сварки, которые имеют остроту концентратов, существенно отличную от остроты трещины. Например, радиус в вершине непро-вара или несплавления может изменяться от 0,001 до 2 мм. Этот онцентратор может работать как трещина и в то же время иметь значительные отличия от нее с увеличением радиуса в вершине. Поэтому формс1льный подход при оценке трещиностойкости сварных конструкций может привести к серьезным ошибкам. В связи с этим представляется весьма важным моментом прежде всего определение влияния начального радиуса концентратора на ei о критическое раскрытие 6 . Для этой цели воспользуемся результатами работы /27/, где для оценки сопротивляемости сварных соединений квазихрупким разрушениям был предложен критерий — критический коэффициент интенсивности деформаций, учитьгаающий изменение механических свойств метал га в зоне концентратора в процессе термопластического цикла сварки и величину радиуса в его вершине. При этом [c.82]

Лю и Мак-Гован провели термоактивационный анализ с целью учета влияния одновременно изменяющихся условий нагружения по температуре и частоте испытания никелевых сплавов [32, 33]. Для описания поведения сплавов In inel-100 (In-100), Waspaloy и нержавеющей стали типа 304SS использовано уравнение Аррениуса влияние вариации меняющихся внешних условий на- гружения на скорость роста трещины рассмотрено путем введения начальных условий и поправочной функции в виде [c.351]

Отличия результатов расчетов от данных экспериментов по значению критического времени (приемлемые для задач устойчивости оболочек при ползучести) кроме отмеченных обстоятельств (разброс характеристик ползучести материала, существенное влияние начальных несовершенств) объясняются также некоторым несоответствием постановки исследуемой численно задачи условиям проведения испытаний в расчетах не учитывалось термическое деформирование оболочек, происходящее при нагреве до заданной температуры за счет различия температурных коэффициентов линейного расширения дуралюминовой оболочки и стального приспособления, в котором она защемлена. [c.96]

Лри ограниченных значениях ст и ё и сравнительно высоких температурах вклад мгновенной пластической деформации в суммарную неупругую деформацию оказывается небольшим. Диаграмма изотермического растяжения, полученная экспериментально в таких условиях, уже не дает возможности выделить явно зависимость мгновенной пластической деформации от действующего напряжения. Это, в свою очередь, затрудняет обработку результатов испытаний на ползучесть при наличии начальной пластической деформации и достоверное построение кривых ползучести. Такая диаграмма представляет собой функцию а == а (е, Т) или обратную ей 8 = = е (ст, Т), построенную (в зависимости от условий испытания) либо при ё = onst (постоянная скорость движения захватов испытательной машины), либо при а == onst (постоянная скорость возрастания нагрузки) [27]. Например, представленные на рис. 3.2 экспериментальные диаграммы растяжения меди снимались при а =< 100 МПа/с. Несмотря на то что такая скорость является довольно высокой, учет ее при расчете по упрощенной модели (крестики на рис. 3.2) лучше приближает результаты к экспериментальным данным (сплошные кривые), чем принятая выше аппроксимация диаграмм растяжения в виде двухзвенных ломаных особенно при более высоких температурах, когда сильнее сказывается влияние ползучести. [c.133]

Для быстрого установления влияния давления в контакте на характер развития задира возникла необходимость создания методики, в которой было бы предусмотрено непрерывное обновление обеих трущихся поверхностей, а также постепенное увеличение давления от нуля до какой-либо выбранной конечной величины. В работе Хирста и Ланкастера [4] описаны схемы испытаний, в которых раздельно удовлетворяются эти требования. Автором была выбрана схема, представленная на рис. 1, близкая по геометрии образцов и их расположению примененной упомянутыми в начале исследователями [1, 2]. Особенностью ее является то, что короткие цилиндрические образцы (ролики) в процессе испытания вращаются навстречу друг другу, с окружной скоростью в два раза меньшей, чем скорость поступательного перемещения образцов. За счет этого в контакт непрерывно вступают новые, неповрежденные участки поверхностей обоих образцов. Усилие, сжимающее длинный цилиндрический образец между короткими, непрерывно возрастает. Таким образом, это испытание состоит как бы из бесчисленного множества испытаний с различной нагрузкой при одних и тех же начальных условиях на поверхностях трения. [c.185]

Влияние условий испытания (на1пряжений, влаги и температуры) в этом уравнении учитывается начальным значением стрелы 1пр(0ги-ба, которое в каждом конкретном случае отвечает определенной величине действующего напряжения. [c.85]

Исследования литейного алюминиевого сплава Al-Mg-Si (6082) со средним размером зерна 155 мкм путем изгиба образцов 7x12x60 мм были проведены для сопоставления влияния состояния поверхности образцов на длительность периода роста усталостных трещин [101]. Были испытаны образцы с поверхностью непосредственно после литья (S ) и с полированной поверхностью (SP). Полировку осуществляли в две стадии шлифовкой пастой с размером абразива 3 мкм и затем электрополировкой. Изучение зоны зарождения усталостной трещины при последовательной наработке в испытаниях образцов показало, что период роста трещины до достижения длины на поверхности около 100 мкм составил 35-65 % для полированных и 2-10 % для неполированных образцов. Поэтому были проведены расчеты периода роста трещин по формуле механики разрушения от их начальных размеров 6 и 45 мкм до критической длины а . = 3 мм. Оказалось, что для долговечности образцов (2-3)-10 циклов имеет место почти совпадение расчета периода роста трещины с полной долговечностью (рис. 1.19). Далее наблюдается все большее расхождение расчетного периода роста трещины и долговечности образцов. Фактически для гладкой поверхности образца независимо от степени ее поврежденности (полированная и неполированная поверхность) имеет место резкая смена в условиях зарождения и роста трещины в районе длительности нагружения 10 циклов. Меньшие долговечности отвечают области малоцикловой усталости, и для нее весь период циклического нагружения связан с развитием усталостной трещины. Большие долговечности связаны с постепенным возрастанием периода зарождения усталостной трещины. [c.58]

Результаты коррозионных испытаний металлов в условиях коксования (при различных температурах, напряженных состояниях образцов, содержания серы и длительности температурного воздействия) показывают, что с увеличением температуры скорость коррозии экспоненциально возрастает [25]. При температуре 300-320 °С характер влияния напряжений в образце изменяется. По нашему мнению, это связано с протеканием на поверхности металла, контактирующей с нефтяным остатком, конкурирующих взаимовлияющих процессов. Образующиеся на поверхности в результате действия напряжений активные центры, с одной стороны, интенсифицируют процессы коррозии в начальный момент времени, а с другой стороны, создают благоприятные условия для образования кокса, что в последующем ведет к их блокированию. В дальнейшем действие этого фактора преобладает. Такой характер коррозионного разрушения под напряжением в средах коксования более четко выражен при повышенных температурах, поскольку интенсивность коксообразования при этом значительно возрастает. [c.21]

Стоимость защиты стали от коррозии в морских условиях очень высока, однако нередко эти затраты бывают отчасти излишними. Можно назвать две причины подобной перезащиты . Во-первых, объемный и непривлекательный вид продуктов коррозии, создающий впечатление значительного разрушения металла, хотя действительные скорости коррозии материала при продолжительной эксплуатации известны сравнительно плохо. Скорости коррозии, приводимые в литературе, получены, как правило, в краткосрочных испытаниях и представляют средние значения за весь период экспозиции. Известно, однако, что коррозия углеродистой стали в морских условиях обычно протекает очень быстро в начальный период, а затем выходит на стационарный режим, характеризуемый линейной зависимостью. Этот линейный участок зависимости коррозионных потерь от времени и определяет стационарную скорость коррозии — наиболее важный параметр для оценки срока службы стальной конструкции в морской воде. Во-вторых, чрезмерные защитные меры связаны с плохо изученным влиянием биологической активности среды на скорости коррозии металла. Сплавы на основе железа, по-видимому, в наибольшей степени подверл<ены воздействию морских организмов среди всех металлов, однако эти биологические факторы практически игнорируются коррозионистами. В классических курсах коррозии влияние биологической активности на коррозионные процессы либо не упоминается совсем, либо считается несущественным и изолированным явлением. [c.441]

Результаты длительных и краткосрочных коррозионных испытаний конструкционной углеродистой стали в естественных водных средах свидетельствуют о существенном влиянии морских организмов на скорости коррозии сплавов на основе железа в морской воде. В начальный период экспозиции, пока обрастание макроорганизмами не привело к образованию сплошного покрытия, наблюдались очень высокие скорости коррозии (до 400 мкм/год). Продолжительность этого начального периода, тип и интенсивность обрастания, а также коррозионные потери в течение первого года экспозиции в разных местах могут значительно отличаться. К концу первых 1—1,5 лег экспозиции большинство исследованных образцов было покрыто толстым слоем морских организмов, участвующих в обрастании. Хотя состав этих естественных покрытий сильно изменялся в зависимости от географического положения места испытаний, все они оказывали существенное защитное влияние на стальные пластины. Защитные свойства естественных покрытий, образующихся при обрастании, значительно уменьшаются, когда они становятся достаточно толстыми (биологически активными) и препятствуют проникновению кислорода к поверхности металла. В этих условиях процесс коррозии контролируется сульфатвосстанавливающими бактериями, активными в анаэробной среде на поверхности металла, сохраняющейся благодаря самозалечивающемуся покрытию, возникшему при обрастании. Скорость коррозии стали приобретает стационарное значение, причем для различных мест эти значения очень близки. [c.453]

Теплотехнические испытания экономайзера на Челябинской ГРЭС проводились Челябэнерго в разное время года, что позволило выявить в эксплуатационных условиях влияние температуры исходной воды на показатели работы экономайзера [92]. Установлено, что снижение начальной температуры воды приводит к заметному повышению теплопроизводительности экономайзера в результате снижения (при прочих равных условиях) температуры и влагосодержания уходящих из него газов. При начальной температуре воды 2—3 °С и отношении количества подогреваемой воды к паропроизводительности котла, равном 2,3, температура уходящих газов составляла 29 С. Теплопроиз-водительность экономайзера растет с увеличением нагрузки котла (с 5 до 6 Гкал/ч при увеличении нагрузки котла с 55 до 65 т/ч). Это объясняется увеличением количества, температуры и влагосодержания дымовых газов и, как следствие, повышением интенсивности тепло- и массообмена. [c.114]

В зависимости от соотношения расходов воздуха, топлива и кислорода возможно влияние на химическую активность потока, а также одновременное влияние на его температуру. В первом варианте подача кислорода производится в среду с начальным его избытком и практически не сказывается на условиях термического нагтружения. Во втором случае осуществляется частичное замещение воздуха кислородом. Для испытания деталей при температуре газа выше 2273 К используют охлаж- [c.332]

Глуховой, Андреево , Донцовым и Моисеевой было установлено [85], что дополнительное катодное модифициравание (0,2% Pt) сплавощ системы Та —Nb заметно повышает их коррозионную стойкость в таких агрессивных условиях, как 75%-ная серная кислота при 150° С (см. рис. 29). Видно, что ниобий (кривая I) и сплав ниобия с 5 % тантала (кривая 2) растворяются в указанных условиях с возрастающими скоростями. Скорость коррозии ниобия и его сплавов с 5% Та, дополнительно легированных 0,2 Pt (кривые 1 и 2 ), в начальный момент достаточно высокая, а затем быстро снижается в течение первых 10 час. испытания, после чего она принимает постоянное значение, гораздо более низкое, чем для тех же сплавов, не модифицированных платиной. На сплавах Nb—30% Та модифицирование 0,2 Pt дает дальнейшее повышение устойчивости. Сплав Nb—30% Та—0,2 Pt по своей устойчивости уже приближается к чистому танталу. Механизм положительного влияния платины вполне аналогичен обсужденному выше и определяется также смещением потенциалов коррозии в область устойчивого пассивного состояния сплава Nb—Та при накоплении на поверхности достаточного для этого количества платины. [c.58]

Для оценки сопротивляемости сварных соединений разрушению в агрессивных средах в условиях напряженного состояния разработан ряд методик. Напряжения в образце могут быть вызваны собственным полем остаточных напряжений за счет сварки, путем приложения внешней нагрузки или суммарным действием обоих факторов. Напряженное состояние в образцах может быть одноосным или двухосным. Испытания при одноосном нагружении внешней нагрузкой следует рассматривать как сравнительные, поскольку они не полностью воспроизводят напряженное состояние конструкций типа оболочек. Тем не менее они могут быть успешно использованы для сравнительной оценки стойкости против коррозионного растрескивания основного металла, а также влияния различных факторов неоднородности сварных соединений. Одноосные напряжения могут быть созданы постоянной нагрузкой. Статические растягивающие одноосные напряжения в образцах с заданной начальной деформацией могут быть созданы изгибом или растяжением. Для сварных соединений широко используют образцы в виде скоб (рис. 101). Различные начальные напряжения в них можно создавать, изменяя с помощью винта величину стрелы прогиба. Для выявления стойкости определенной зоны сварного соединения целесообразно использовать одноопорную схему, так как в зоне приложения нагрузки создаются максимальные напряжения. При двухопорной схеме более равномерное распределение напряжений позволяет сразу выявить слабую зону. Подготовленные таким образом образцы помещают в агрессивную среду и, если через заданное время образец не разрушился, его испытывают на растяжение. Считается, что сварное соединение может работать в условиях напрялсенного состояния, если изменение свойств не превышает 5... 10 %. [c.174]

Начальные значения ВПИ изделий непосредственно после их изготовления и установленной приработки при нормальных климатических условиях, отсутствии механических воздействий в нормальных режимах работы имеют обычно гауссовское (нормальное), усеченное нормальное или близкие к ним распределения [36, 56]. Эти начальные значения ВПИ можно опреде-литьупо результатам заводских контрольных и приемо-сдаточных испытаний. Под влиянием внешних факторов, режимов работы, вследствие старения и износа, а также разрегулирования вид закона распределения и его параметры подвергаются изменениям. На основании исследований [9, 20, 27, 36] можно предполагать, что при эксплуатации изд е./1ий [c.104]

Сказанное многократно подтверждено при испытаниях пожарных гидрантов ). Струи в таких случаях обычно имеют начальный диаметр 25—75 мм, причем вода вытекает под давлением 3,5—14 Kf j M , так что число Re имеет порядок 10 . В благоприятных (нетурбулентных) условиях не насыщенное воздухом ядро струи может существовать на расстоянии 30 или более диаметров, а замедляющее действие воздуха становится заметным только после 200 или более диаметров, когда влияние инерции проникающего воздуха становится значительным. Интересно отметить, что параметр К р/р, характеризующий относительную устойчивость струй при малых возмущениях, по-видимому, не может применяться в случае турбулентного размывания. Поскольку для водяных струй в воздухе p/p i27, ядро струи должно было бы существовать на расстоянии до 100 диаметров, если бы этот критерий был применим (см. гл. XIV, п. 10). [c.415]

Прп одноосной внешней нагрузке, постоянном напряжении (растяжение нли изгиб) и постоянной начальной деформацип. Основным недостатком испытанпя, при относительной простоте, является то, что не воспроизводятся реальные условия нагружения сварного соедипенпя (отсутствуют остаточные напряжения, одноосность напряженпй). Основное назначение этих испытании — сравнительная оценка влияния технологических и других факторов. Предпочтительны испытания прп постоянной нагрузке, так как при испытаниях с постоянной деформацией в образцах изменяется напряженное состояние вследствие явлений ползучести, релаксации и коррозпи. [c.135]

Начальный период окисления чугуна имеет большое значение при обжиге чугунных эмалированных изделий, так как этот период совпадает со временем обжига. Интересно отметить, что после повторного испытания образцов в тех же условиях, но очищенных от окалины, привес образцов при 900° С уменьшается, а при 950° С значительно увеличивается (рис. 82). Аналогичные результаты наблюдались при испытании образцов с разным содержанием кремния, а также образцов, вырезанных из чугунного листа. Это подтверждает высказанное предположение о влиянии приповерхностной газовой оболочки, образующейся при выгорании углерода из поверхностных слоев чугуна. Но на чугуне с ферритной основой это влияние менее значительно, чем на образцах чугуна с перлитной структурой. Это согласуется с известными данными [151 ] о том, что скорость реакции окисления углерода, полученного в процессе графитизации перлита, значительно выше, чем углерода в состоянии графита. При этом следует добавить, что при изучении кинетики окисления холоднокатаной стали 08кп обнаружилось такое же соотношение в привесе образцов после повторных испытаний, как на чугуне с ферритной структурой. Однако по абсолютному значению привес стальных образцов значительно больше, чем чугунных, что можно объяснить повышенным содержанием кремния, тормозящим влияние газовой фазы, окружающей чугунные образцы. [c.167]

Определение кривых намагничения должно производиться в таких условиях, к-рые исключали бы влияние формы и размеров образца, т. к. только в этом случае можно говорить о характеристиках материала как такового (см. Магнитные материалы). Приступая к испытанию образца независимо от метода И., вначале его размагничивают постоянным или переменным полем. Необходимым условием для полного размагничения является непрерывное (без скачков) убывание напряженности поля до нуля при одновременном периодич. изменении его направления. Начальную величину поля берут во всяком случае не меньше той напряженности, к-рая соответствует максимальной магнитной проницаемости испытуемого материала (см. Магнитные материалы). Следующей операцией является магнитная подготовка , осуществляемая многократнььм перемагничиванием образца при той напряженности поля, при к-рой требуется измерить индукцию на основной кривой или снять гистерезисный цикл. Назначение магнитной подготовки — привести материал в магнитное состояние, характеризуемое нормальным гистерезисным циклом, замкнутым и симметричным относительно координатных осей, и следовательно свободное [c.522]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...