Нагружение длительное

При проведении пневматического испытания в сочетании с методом акустической эмиссии режимы нагружения (длительность подъема давления по ступеням нагружения, величина давления по ступеням нагружения, количество ступеней нагружения и продолжительность остановки по ст)ще-ням нагружения) назначаются специализированной организацией, производящей акустико-эмиссионный контроль. Исполнители пневматического испытания должны строго выполнять указания специалиста акустико-эмиссионного контроля при нагружении аппарата давлением. При этом необходимо соблюдать следующие требования [c.251]

Относительно слабое влияние коррозионной среды связано с присущим титановым сплавам продолжительным инкубационным периодом до появления трещины при многоцикловом нагружении. Длительность этого периода определяется временем, необходимым для возникновения на поверхности образца первых разрывов защитной оксидной пленки, происходящих вследствие локальных пластических сдвигов в приповерхностных областях. При малых амплитудах напряжений защитные пленки в основном сохраняются или успевают восстановиться. Этим и объясняется малая чувствительность титановых сплавов ко многим коррозионным средам при многоцикловом нагружении. [c.160]

В том случае, когда в массивных дисках имеет место чувствительность их материала в условиях эксплуатационного нагружения, длительность роста трещины понижается почти в 3 раза и может не превышать 1000 циклов ПЦН. Это наиболее неблагоприятная ситуация в эксплуатации массивных дисков компрессоров по принципу безопасного повреждения. Такие диски разрушаются на ранней стадии эксплуатации компрессора, и в последующем большая часть дисков может быть отнесена к первой группе, когда длительность роста трещины составляет несколько тысяч ПЦН. [c.533]

ЧАСТОТА НАГРУЖЕНИЯ (ДЛИТЕЛЬНОСТЬ ТЕРМИЧЕСКОГО ЦИКЛА) [c.68]

Кривые испытаний на сжатие электролитической меди (99,8%) при 500 С (й -Ш -i с-1) и двухступенчатом нагружении. Длительность паузы между нагружениями, с [c.301]

Для определения прогиба балки можно пользоваться обычными формулами, выведенными для изотропного материала. Для балок, нагруженных длительное время, необходимо вместо кратковременного модуля упругости подставлять в формулы значение долговременного модуля упругости. Ввиду очень низкого модуля упругости при сдвиге G по сравнению с Е необходимо в ответственных случаях учитывать также влияния напряжения сдвига на величину прогиба. Например, для свободно опертой балки при сплошной равномерной нагрузке имеем [c.131]

Известной последовательности режимов нагружения, длительно сти режимов, соответствующих им эквивалентных циклов (Тца). общее время работы т на данном -режиме и числе циклов будет определяться как [c.41]

На рис. 4.12, в эти же данные представлены в координатах длительность цикла — время до разрушения , при этом время (ресурс работы) определено произведением ТцЖ. Форма кривых показывает, что существует определенный диапазон значений Тц, при котором общая длительность испытания оказывается наименьшей при достаточно большом чис.те циклов нагружения. Очевидно, что при составлении программы испытаний целесообразно использовать этот режим- нагружения. Длительность выдержки в цикле, наиболее повреждающем материал, изменяется для жаропрочных сплавов в интервале 0,5—5 мин. [c.101]

На рис. 96 приведены экспериментальные данные и предельные кривые в осях а, х, относящиеся к одной температуре испытания t = 20° С и к трем скоростям нагружения образцов из стеклопластика, при которых разрушение происходило через 1 мин, 30 мин и 10 ч (1 мин соответствует а = 15,96 т 7,8 — кривая 1 и точки 30 мин — 0 —- 1,125 т = 0,317 — кривая 2 и точки х 10 ч — а = 0,068 т = 0,011 даН/см -с — кривая 3 и точки О)-Из приведенных на рис. 96 графиков видно, что характер предельных кривых во всех рассмотренных случаях нагружения идентичен. Установлено, что при испытаниях в условиях простого нагружения длительность пребывания образцов под нагрузкой не сказывается на форме предельной кривой. При длительности нагружения 10 ч характеристики прочности снижаются предел прочности при сдвиге на 20%, предел прочности при растяжении на [c.174]

Для количественной оценки прочности материалов используют различные характеристики. Прочность материалов, применяемых в качестве противокоррозионных покрытий, оценивают в основном по разрушающему напряжению (а) при сжатии, растяжении, изгибе, а также по твердости. Следует различать кратковременную и длительную прочность. Кратковременная прочность характеризуется напряжением, вызывающим разрушение образца при кратковременном нагружении при заданной скорости нагружения. Длительная прочность характеризуется напряжением, вызывающим разрушение об- [c.18]

Подобным образом рассчитывают остальные этапы нагружения. Длительность этапов выбирают настолько малой, что изменение напряженного состояния в результате ползучести незначительно. [c.539]

Условия ч. 1, 62—63 Нагружение длительное ч. 1. 73 [c.362]

Метод оценки критических условий образования холодных трещин [5.3]. Образцы из основного металла электролитическим путем насыщают водородом и непосредственно после насыщения нагревают по циклу околошовной зоны. По достижении комнатной температуры образцы подвергают статическому нагружению и выдерживают в состоянии нагружения длительное время. Определяют прочность и пластичность разрушенных образцов для ряда термических циклов и концентраций водорода. Критическими условиями считают те, при которых разрушающее напряжение ниже, чем у исследуемого материала в состоянии поставки. Параметрами критических условий служат скорость охлаждения при 300° С и концентрация водорода в образце. Метод не позволяет оценить поведение реальных сварных соединений, поскольку в образцах отсутствует литая зона, т. е. не учитывается взаимодействие между наплавленным металлом и металлом околошовной зоны. Помимо этого, представляется весьма спорным определение критических условий образования трещин путем сопоставления свойств материала в состоянии поставки и после обработки по циклу околошовной зоны. [c.164]

Эпоксидные компаунды относятся к реономным материалам, деформационные свойства которых зависят от временных факторов— скорости нагружения, длительности воздействия нагрузки и т. п. В настоящее время имеются общие представления о поведении таких материалов, вскрыты принципиальные молекулярные механизмы, обусловливающие особенности сопротивления этих материалов деформированию. Однако общей теории, позволяющей вывести реологические зависимости исходя из данных о молекулярной и надмолекулярной структуре полимеров, не существует. Поэтому вывод уравнений, описывающих деформационные свойства полимеров, производится на феноменологической основе исходя из экспериментальных данных [44, 79, 96, 110, 116]. [c.29]

При циклических режимах нагружения длительно проработавших аппаратов металл подвергается деформационному старению. При этом изменяется дислокационная структура металла и перераспределяются примесные атомы (например, азота) в кристаллах. В результате старения металла повышаются пределы прочности сГв и текучести ат(сго2), значительно снижаются пластические характеристики (относительное удлинение 5 и сужение ц/). Металл становится более хрупким, и это приводит к ускорению усталостного разрушения. Поскольку в вершине дефектов всегда наблюдается концентрация деформаций, там и старение протекает быстрее. [c.126]

Расчетные уравнения, приведенные выше, относятся к случаям нагружения, когда статическое повреждение отсутствует. Кроме того, часто они базируются на опытных данных, полученных при нормальных температурах, когда влияние частоты нагружения (длительности цикла) незначительно. Испытания на малоцикловую усталость при повышенных температурах показали необходимость учета частоты, что было сделано Коффи-ным [90, 92] в виде [c.118]

Критерии, учитывающие частоту нагружения (длительность термоцикла). Для изотермического малоциклового нагружения Эккель предложил учитывать влияние частоты нагружения использованием зависимости [c.144]

Сопротивление деформированию при длительном малоцикловом и неизотермическом нагружении зависит не только от числа циклов нагружения, но и от температуры и формы циклов термомеханического нагружения (длительности цикла, времени выдержки при постоянной нагрузке и т. д.). Процрсс сопровождается соответствующим увеличением или уменьшением показателей упрочнения и, следовательно, изменением деформаций и напряжений (коэффициентов К >, [c.96]

С учетом специфики работы рассматриваемой детали, процесс циклического деформирования в локальных зонах переходных поверхностей радиусами R и Rg в течение неизо.термического цикра малоциклового нагружения можно описать замкнутой петлей упругопластического деформирования, реализующегося при изменении температуры в диапазоне 150. .. 650 °С. При этом полуцикл растяжения соответствует высоким температурам, полуцикл сжатия - низким. Считаем, что каждому циклу изотермического нагружения длительностью Гц (см. рис. 3.5, а) соответствует цикл изотермического упругоппастического деформирования при максимальной температуре (см. рис. 3.5, в). Кроме того, принимаем, что каждой изотермической диаграмме деформирования в четных (к) и нечетных (к + 1) полуциклах соответствует обобщенная диаграмма циклического деформирования [ 3 ]. Для построения диаграммы циклического деформирования в неизотермических условиях в к-м и (к + 1)-м полуциклах (см. рис. 3.5, б) применяем корректирующие поправки на неизотермичность на этапах нагрева (150. .. 650 С) и охлаждения (650. .. 150 °С) соответственно. [c.137]

При испьпании образцов в условиях малоциклового нагружения длительность цикла составляла Тц - 2,6 мин при температурах до 700 ° С и Тц = 30 с при 800 ° С. Принятые условия испытаний обеспечивали скорости деформирования, при которых практически отсутствовали временные эффекты, поэтому кривые деформирования принимали в качестве мгновенных , образующих семейство изоцикли-ческих диаграмм. [c.219]

Так как в каждом нагружении длительностью Тцор нагрузка представляет собой случайную величину й с неизменным от нагружения к нагружению законом распределения Рй (и), то укрупнение масштаба модели может быть осуществлено посредством перехода к одному нагружению, эквивалентному нескольким к нагружениям. Для этого необходимо и достаточно в разработанных моделях найти закон распределения Рйф) (и) случайной величины являющийся распределением крайнего члена выборки из к [c.167]

При жестком нагружении длительными циклами стали Х18Н9 с постоянной, но различной скоростью деформирования в полу-циклах растяжения и сжатия (изменение скорости деформирования осуществлялось при переходе через нуль по напряжениям) были получены аналогичные закономерности. Длительности по-луцикла растяжения составляли 1 5 и 60 мин (соответственно кривые 7,. 2 и 5 на рис. 5.10), длительность полуцикла сжатия была постоянно равной 1 мин (кривая 4). [c.122]

На рис. 10.13 показана зависимость скорости циклического роста трещины и вида усталостного растрескивания у кобальтового сплава Haynes 188 [59] от частоты нагружения, длительности цикла и температуры. При высоких частотах растрескивание идет транскри сталлитно, а величина da/dN не зависит от частоты. По мере снижения частоты и [c.366]

Существенными факторами в определении ресурса пластичности являются значение максимальной температуры, диапазон изменения переменной температуры и время нахол<дения материала под нагрузкой, а также, по-видимому, и режим нагружения (длительный статический разрыв, длительная прочность). Характерные зависимости при длительном статическом нагружении (до 10 000 ч) представлены для двух материалов разных классов на рис. 2.24 [108, 14]. [c.76]

Изучены закономерности распространения трещин при высокотемпературном статическом и циклическом нагружении в связи с формой цикла, скоростью и двухчастотностью нагружения, длительностью выдержки и знаком напряжения. [c.271]

Длительное статическое нагружение. Длительное воздерют-вие (от нескольких десятков минут до нескольких суток) растягивающих и изгибающих нагрузок, составляющих 70—90% от разрушающих при кратковременном нагружении, приводит к образованию трещин и изломов, аналогичных образующимся (при той же прочности) при кратковременном нагружении. [c.82]

Приведем результаты исследования усталостной треш,ины, распространявшейся в процессе циклических испытаний в ступице диска осевого комперессора от начальной поверхностной полуэллиптиче-ской треш,ины, очаг которой находится на поверхности шлицевого паза (рис. 1.26) (материал диска — титановый сплав ВТ-18У, температура испытаний t = 450° С) [252]. Проведено 4000 циклов нагружения длительность каждого цикла 3 мин (в том числе выдержка на максимальном режиме 2 мин). Испытания прерывались после первых 1000 циклов и далее через каждые 500 поел еду юш,их циклов. Следы всех остановок видны на поверхности излома в виде макролиний (см. рис. 1.26,6 ). Почти вся поверхность разрушения при циклических испытаниях покрыта усталостными бороздками с шагом, изме-няюптимся от 0,5-1 мкм (сразу после первой линии на рис. 1.26, б) до 15-20 мкм (перед восьмой линией). Обш,ее число бороздок вдоль выбранного направления, а также их число между макролиниями соответствует обш,ему числу циклов нагружения и числу циклов между остановками (подсчеты проводились вдоль направлений, показанных на рис. 1.26, б стрелками). Это является еш,е одним подтверждени- [c.54]

Подобным же образом проводится расчет остальных этапов нагружения. Длительность этапов выбирается настолько малой чтобы иэменение напряженного состояния в результате ползучести не оказалось значительным. [c.28]

При иеблочной схеме пуск турбины производится паром номинальных параметров, который берется от переключательной магистрали. Пуск турбины состоит из следующих этапов подготовки и прогрева паропровода, толчка ротора и набора оборотов, синхронизации и нагружения. Длительность пуска определяется скоростью прогрева паропроводов и скоростью нагружения турбины и зависит от длительности нерабочего состояния турбины. [c.127]

Перестроив кривые ползучести g t) в кривые = / (а ) при нескольких температурах испытания, получим для каждого момента вре.мени семейство кривых = / (а,,. Г).В теории старения предполагается, что указанная зависимость приближенно может быть использована для расчетов напряжений и деформаций в момент времени t и в том случае, когда в течение предыдущего промежутка времени напряжение и температура претерпевали некоторое изменение. По теории старения получают практически приемлемые результаты при расчетах равномерно нагретых деталей, нагруженных длительно действующими постоянными внешними нагрузками. Происходящее в таких условиях перераспределение напряжений обычно не превышает 15—20%, после чего напряжения практически стабилизируются, так что различия в деформации ползучести по сравнению с деформацией при = onst с течением времени становятся малозаметными (штриховая кривая на рис. 5.4). [c.182]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...