Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Режимы течения

Прямая пропорциональность между объемным расходом Q и падением давления Ар, предсказываемая уравнением (2-1.1), подтверждается экспериментально при ламинарном режиме течения для широкого класса обычных жидкостей с низким молекулярным весом. В то же время многие реальные материалы не подчиняются такой закономерности, и экспериментально наблюдаемая зависимость Q от Ар нелинейна. Концентрированные суспензии, краски, расплавы полимеров и растворы представляют собой типичные примеры материалов, обнаруживающих неньютоновское поведение.  [c.55]


Регулируемый отбор пара 66 Режимы течения 82  [c.222]

И РЕЖИМЫ ТЕЧЕНИЯ ЖИДКОСТИ В ТРУБАХ  [c.57]

При соблюдении геометрических, динамических и тепловых условий подобия можно получить данные на стадии проектирования по гидродинамическому сопротивлению, температурным полям твэлов, провести оптимизацию их геометрических размеров, определить режимы течения. Условием подобия для сия трения и сил инерции газового теплоносителя является равенство чисел Re для модели и натуры  [c.47]

На основании анализа полученных данных может быть рекомендована формула для определения коэффициента сопротивления слоя для автомодельного режима течения при значе-  [c.62]

Для турбулентного режима течения (Re>30) им предложена зависимость  [c.68]

Т2 ) Т, в области турбулентного режима течения  [c.41]

Следует отметить, что авторы экспериментальных работ [15, 24—28], излагая результаты опытов с крупными частицами, единодушны не только в констатации самого факта влияния давленая на скорость начала псевдоожижения, но и в описании его характера. По-иному обстоит дело с мелкими частицами. Если в [24, 25, 29, 31] показано существенное влияние давления на скорость начала псевдоожижения слоев из частиц, средний диаметр которых лежит в пределах 0,126—0,37 мм, то в [27, 30] не обнаружено заметного изменения % с ростом давления до 1 и 2 МПа даже для частиц d=0,45 и 0,30 мм соответственно. При этом с целью подтверждения достоверности полученных данных авторы [27, 30] ссылаются на теоретически доказанное отсутствие влияния давления на о в области ламинарного режима течения. Естественно при этом возникает вопрос о классификации материалов  [c.42]

Движение шара в узких каналах было изучено В. А. Успенским, который предложил эмпирическую зависимость для турбулентной области [Л. 290]. В (Л. 260, 261] приведены экспериментально установленные формулы для всех областей, согласно которым, например, для ламинарного и турбулентного режимов течения соответственно поправка Е = Ео определяется как  [c.57]

Наиболее существенное изменение поля скоростей турбулентного потока (а также соответственно коэффициента сопротивления) с изменением режима течения, т. е. числа Re, имеет место в тех елучаях, когда течение происходит с отрывом потока от твердой поверхности, а изменение Re вызывает соответствующее перемещение точки отрыва вдоль этой поверхности. Такое течение характерно, например, для отрывных диффузоров с углами расширения Tsi 15-i-45°, для колен с небольшими радиусами закругления / , но без направляющих лопаток, для отводов при среднем радиусе закругления Rk < (0>6 2) Ь, а также для обтекания шара, цилиндра и т. п. В перечисленных случаях автомодельная область наступает при Reg.jT 5- Ю Т  [c.15]


Для каждой установки существует некоторый диапазон критических значений чисел Ке р, при которых происходит переход от одного режима течения к другому. Значение критического числа Ре, ниже которого режим течения обязательно ламинарный, для трубы круглого сечения составляет примерно 2300. Число Ре р, при котором ламинарный режим течения переходит в турбулентный, существенно зависит от условий входа потока в трубу, состояния поверхности стенок и др. При очень плавном входе и гладких стенках переход от ламинарного режима к турбулентному наступает при числах Ре, р > 2300. На практике чаще встречается турбулентный режим течения.  [c.19]

При ламинарном режиме течения в прямой трубе постоянного круглого сечения стабилизированный профиль скорости имеет форму параболы (рис, 1.3, а)  [c.19]

Рис. 1.3. Профили скорости при различных режимах течения Рис. 1.3. Профили скорости при различных режимах течения
В общем случае ири турбулентном режиме течения в трубе кольцевого сечения длина начального участка может быть определена [31[ по формуле  [c.20]

При постоянных условиях течения на входе и постоянной относительной длине диффузора /д = 1 /Оо или степени расширения с увеличением угла расширения (начиная от = 0°) устанавливаются последовательно четыре основных режима течения  [c.28]

Влияние режима течения (числа Ке) на положение точки отрыва особенно заметно сказывается при расположении диффузора непосредственно за плавным входом, т. е. при /ф = 0. В это.м случае течение в пограничном  [c.29]

Рис. 1.39. Схема отрыва потока от внутренней стенкн и поле безразмерных скоростей по средней линии за отводом с гладкими стенками при различных режимах течения Рис. 1.39. Схема отрыва потока от <a href="/info/7623">внутренней</a> стенкн и поле <a href="/info/112803">безразмерных скоростей</a> по <a href="/info/106170">средней линии</a> за отводом с гладкими стенками при различных режимах течения
Особенностью свободной затопленной струи при турбулентном режиме течения является ее турбулентное перемешивание с окружающей неподвижной средой. По мере продвижения вперед струя увлекает за собой все большую массу неподвижной среды, которая тормозит течение на границе струи. В результате подторможенные частицы струи вместе с увлеченными ими частицами окружающей среды (присоединенной массой) образуют турбулентный пограничный слой, толщина которого по мере удаления от начального сечения непрерывно возрастает. При этом происходит непрерывное сужение центрального ядра струи (ядра постоянных скоростей) до полного ее исчезновения, а пограничный слой распространяется на все сечение струи. Таким образом, размывание струи сопровождается не только ее расширением, но и уменьшением скорости по оси (рис. 1.46).  [c.49]

Наконец, устойчивость режима течения может оказаться сильно зависящей от геометрии возмущения. В то время как для ньютоновских жидкостей можно сделать некоторые общие выводы, касающиеся геометрии наиболее оп<чсных в смысле развития  [c.298]

Здест,, как и выше, ( )пз1 ческий смысл статических напоров в конечных точках S, D и Е тот же, что и в формуле (1.139), а сопротивления ветвей К и показате.ти степени т 0пределя 01С 1 в зависимости от режима течения (см. п. 1.42).  [c.127]

Широко применяют в качестве дросселирующих устройств местные сопротивления, используемые в зоне квадратичных режимов течения. Как было показано выше (см. гл. 7 и 8), дросселирующие элементы па базе диафрагм и насадков, где обтекаются острые кромки, уже при малых значениях Re, имеют слабо изменяющуюся от Re зависимость коэффициента расхода (х. Хорошей стабильностью зависимости р. = / (Re) обладают и клапанные щели (см. рис. 3.76). Этим обеспечивается хорошая стабильность в широком диапазоне Re квадратичных характеристик р = Q у дросселей, основанных па примепенни таких элементов.  [c.376]


Устойчивая работа такой системы т юбует отсутствия смены режимов течения в дросселях.  [c.379]

Смена безотрыпмого 4 режима течения отрывным 4 ведет к изменению расхода Q, давления ру, силового воздействия струи на заслонку (см. энюры р 4 и 4") и, следовательно, к колебаниям заслонки и управляелгого обт.екта. Безотрывное течение вероятно, когда на-ружр ый диаметр торца сопла d,, Поэтому наружный диаметр  [c.379]

Эффективным способом увеличения коэффициента теплоотдачи является лскусствениая турбулизация вязкого подслоя на поверхности твэла. В случае шаровых твэлов эта турбулизация происходит за счет возникающих при течении газа вихрей. Характерная особенность газового потока при движении его через шаровые твэлы — раннее наступление турбулентного режима течения. Из-за интенсивного вихреобразования лами-ларный режим течения нарушается при достижении чисел JRe=10-f-15. Предложены две схемы процесса течения охладителя в шаровых элементах.  [c.39]

Поскольку для вихревого режима течения невозможно применить гидродинамическую теорию теплообмена, то обычно расчетные зависимости в области гидродинамики и теплообмена получают на основе обобщения экспериментальных данных. Экспериментальные исследования гидродинамики и теплообмена в активных зонах с шаровыми твэлами реакторов FP оеу-ш,ествить весьма трудно, а на стадии проектирования просто и невозмфкно, поэтому обычно используют теорию подобия, которая позволяет установить, от каких безоазмерных параметров зависит гидродинамическое сопротивление при обтекании газом тепловыделяющих элементов и его нагрев за счет теплоотдачи от поверхности твэлов.  [c.47]

Из наиболее ранних исследований можно отметить работу И. М. Федорова для шаровой насадки с т = 0,4 [31]. Им получена зависимость коэффициента сопротивления слоя для сме шанного режима течения  [c.57]

Результаты всех исследований, проведенных в МО ЦКТИ, по определению коэффициентов сопротивления слоя и струи >.стр различных укладок моделей шаровых твэлов в круглых трубах и модели ак внои зоны в изотермических и неизотер-мических условиях приведены в табл. 3.4 и на рис. 3.3. Из рисунка следует, что почти во всех опытах удалось достичь автомодельного режима течения, при котором изменение сопротивления Ар зависит практически только от изменения квадрата скорости и плотности, а не зависит от числа Re. Отчетливо видно существенное влияние объемной пористости т шаровой укладки на коэффициент сопротивления слоя Так, при изменении объемной пористости от 0,66 до 0,265 коэффициент сопротивления уве 1ичивается примерно в 30 раз. Разброс опытных данных по коэффициенту сопротивления для определенной шаровой укладки не превышает 10% среднего значения, что указывает на достаточную степень точности измерения перепада давления и массового расхода. В п. 3.1 была теоретически определена зависимость (3.9) коэффициента сопротивления струи Я-стр от объемной пористости т и константы турбулентности астр.  [c.62]

Подробный анализ известных в технической литературе зависимостей среднего коэффициента теплоотдачи при течении теплоносителя через шаровые твэлы показал, что теплообмен детально изучен лишь для областей ламинарного и смешанного режимов течения (Re = 24-2-10 ). Среди наиболее известных работ следует отметить работу 3. Ф. Чуханова, предложившего теоретическое решение Для теплообмена в области безотрывного течения турбулентного пограничного слоя в диапазоне чисел Re =10- 2 102  [c.67]

В работе Дентона и др. (33] изучалось распределение среднего коэффициента теплоотдачи от электрокалориметров, расположенных в разных точках шаровой укладки, в том числе вплотную к стенкам трубы, а также изменение этого коэффициента в процессе многократной перегрузки. Отклонение коэффициента теплоотдачи от среднего значения а во всех случаях не превышало 10% для заданного режима течения. Авторы определили объемную пористость в пристеночном слое и в объеме насадки после многократной перегрузки она оказалась равной соответственно 0,45 и 0,37.  [c.88]

На базе уравнения (2.6), записанного для сферических частиц, т. е. при Ф=1, Горошко, Розенбаум и Тодес [16] предложили интерполяционную формулу, аппроксимирующую как предельные случаи ламинарного и турбулентного режимов течения ожижающего агента  [c.37]

Отношение массовых скоростей минимального псевдоожижения (Go = oSpJ имеет вид в области ламинарного режима течения  [c.41]

Однако для анализа пределов и характера влияния давления и других факторов на скорость начала псевдоожижения классификацию частиц, вероятно, следует производить, исходя из данных, характеризующих режим течения. Так, например, согласно [21, 34] (рис. 2.1), ламинарным можно считать течение при Reo<10, Tw6y-лентным —при Reo>200 и переходным при 10течения газа в зернистом слое,  [c.43]

Можно предположить, что подобные качественные изменения наступят раньше в случае л р о б к о в о го (поршневого) режима течения дисперсной системы. В этом случае поверхность нагрева омывается дисперсной системой периодически, а не непрерывно. Согласно данным (Л. 188], полученным в режиме пробкового движения, средний коэффициент теплообмена оказался сравнительно небольшим, несмотря на повышенную концентрацию (р 0,13 м 1м ) для частиц кварцевого песка Оп = 90 вт1м град, а для алюминиевого порошка Оп= 145 вт/м град.  [c.261]

Таким образом, все факторы, рассмотренные в 8-2 и влияющие на истинную концентрацию падающего слоя, сказываются и на интенсивности его теплообмена. В частности, увеличение расхода и удельной нагрузки канала (массовой скорости частиц), а также уменьшение относительной длины канала и размера частиц способствуют усилению теплообмена. Для лучшего сравнения с флюидным потоком данные также обработаны в принятой автором манере Nun/N u = /(P). Оценка скорости и расхода газа по данным, приведенным в 8-2, позволила определить число Рейнольдса для газа, эжектируе-мого падающими частицами. Во всех случаях оказалось, что Re<2 300 (у = 0,05 2,4 м1сек). Поэтому число Nu оценено по формуле ламинарного режима течения газа. Для тех же условий, для которых получена зависимость (8-21), но с более значительной погрешностью, вызванной неточностью оценки расхода газа, получено Л. 96, 286]  [c.266]


Здесь Епр—приведенная степень черноты системы стенки канала— дисперсный поток Чс — ъкспернментально определяемый средний коэффициент облученности дисперсной среды, зависящий от истинной концентрации и радиационных свойств частиц, учитывающий эффект переизлучения лучистой энергии в массе движущих-с я частиц и поэтому зависящий от режима течения дисперсного потока в целом еэ.т — эффективная степень черноты частиц, экспериментально определяемая на основе истинных радиационных свойств частиц бет — степень черноты материала стенок канала в лучепрозрачной среде, определяемая по известным таблицам при Гст D/rfi—отношение диаметров капала и ч астиц т=йэ/ , где  [c.272]

Характер поля скоростей подводимого потока при данном режиме течения зависит только от форм и геометрических параметров аппаратов и подводящих участков. Если формы и параметры заданы, то с этой точки зрения безраз шчно, какой технологический процесс происходит в аппарате (в некоторых случаях следует только учесть влияние эффекта температурного градиента). Это очень важно, так как можно решать вопрос о распределении скоростей и способах выравнивания их по сечению, а также о выборе схем подводящих и отводящих участков в достаточно обобщенном виде. Результаты теоретических исследований и экспериментов со схематизированными. моделями можно распространить на аппараты разнообразного технологического назначения, если только их формы и геометрические параметры, а также условия подвода потока к рабочим элементам или изделиям и соответственно условия отвода потока будут близки к исследованным.  [c.10]

Различают два режима течения жидкости — ламинарный и турбулентный. Ламинарный режим течения является устойчивым, струйки жидкости движутся отдельно, не смешиваясь одна с другой. Турбулентный режим характеризуется неустойчивостью течения, бe пopяJl,oчным перемещением конечных масс жидкости и их перемешиванием.  [c.19]


Смотреть страницы где упоминается термин Режимы течения : [c.59]    [c.64]    [c.119]    [c.132]    [c.62]    [c.40]    [c.40]    [c.40]    [c.41]    [c.120]    [c.220]    [c.225]    [c.228]   
Смотреть главы в:

Справочник по теплогидравлическим расчетам  -> Режимы течения

Теплообмен в диссоциирующем теплоносителе четырехокси азота  -> Режимы течения


Теплотехника (1991) -- [ c.82 ]

Теплотехника (1980) -- [ c.81 ]

Теплопередача Изд.3 (1975) -- [ c.143 ]

Теплопередача (1965) -- [ c.125 ]



ПОИСК



А. Э. Д а клер Характеристика режимов течения горизонтального двухфазного потока. Перевод Н. Д. Гавриловой, М. А. Готовского

Автомодельный режим течения в эжекторных соплах

Анализ течения в окрестности задней кромки пластины для докритического и закритического режимов

Анализ течения в окрестности задней кромки пластины для транскритического режима взаимодействия

Анализ течения в пограничном слое вблизи задней кромки пластины и в следе на режиме сильного гиперзвукового взаимодействия

Бочаров, О.Ю. Цвелодуб (Новосибирск). Волновые режимы течения вязкой пленки, стекающей по вертикальному цилиндру

Влияние распределения теплового потока вдоль оси трубы на критический тепловой поток при кольцевом режиме течения двухфазной смеси. Перевод М А. Готовского

Влияние режима течения в пограничном слое на срезе сопла

Влияние шероховатости стенок трубы на ее сопротивление Предельные режимы течения. Режим установившейся шероховатости

Волновой ламинарный режим течения

Волновой режим течения пленки

Вязкостно-гравитационный режим течения

Вязкостно-гравитационный режим течения в трубах

Вязкостно-гравитационный режим течения в трубзх

Вязкостный режим течения

Вязкостный режим течения трубах

Вязкость, теплопроводность и режимы течения плотного множества частиц

Газы: Истечение из отверстия 35—41 Режимы течения 18—20 Свойства 12—18 Уравнения

Гидродинамическое подобие и режимы течения жидкости

Гидродинамическое подобно и режимы течения жидкости в трубах

Гистерезис переходного режима течения

Границы раздела зон расслоенного и пробкового режимов течения смеси в горизонтальных и наклонных трубах

Два режима течения вязкой жидкости

Двухфазный тепломассообмен при турбулентном течении пленки жидкости и газа в режимах восходящего и нисходящего течений СОПРЯЖЕННЫЙ МАССОПЕРЕНОС И ТЕПЛОМАССОПЕРЕНОС В МНОГОКОМПОНЕНТНЫХ СМЕСЯХ

Дисперсно-кольцевой режим течения

Дна режима течения жидкостей и газов в трубах. Переходная область

Дозвуковое течение в канале в зависимости от перепада давления на его концах Переход к работе канала в режиме сопла Лаваля

Ж жесткость режимы течения

Жидкости Течение — Вязкостный режим Расчет теплоотдачи

ЗАКОНОМЕРНОСТИ ЛАМИНАРНОГО РЕЖИМА ТЕЧЕНИЯ В КРУГЛЫХ ТРУ БАХ

ЗАКРИТИЧЕСКИЕ И ТРАНСКРИТИЧЕСКИЕ РЕЖИМЫ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ — ДВУМЕРНЫЕ ТЕЧЕНИЯ Особенности отрыва пограничного слоя на охлаждаемом теле и его взаимодействие с гиперзвуковым потоком

Закономерности распределения скоростей и концентраций фаз при кольцевом режиме течения смеси в трубах

Изучение особенностей силового режима и течения металла при выдавливании

Исследование режимов течения кипящей воды при высоком давлении Перевод Б, С. Фокина

Исследование течения в окрестности точки перехода для режима, близкого кзакритическому

Исследование течения в следе за пластиной в окрестности точки перехода от докритического к закритическому режиму

Карты режимов течения

Квазистационарный метод расчета гидродинамики при стабилизированном колебательном режиме течения несжимаемой жидкости в канале

Квазиустановившийся режим течения

Классификационная схема режимов течений около малых двумерных неровностей

Классификация режимов течений около неровностей на холодной поверхности

Классификация режимов течения

Конвективный теплообмен при переходном режиме течения теплоносителя в каналах

Конвективный теплообмен при турбулентном режиме течения теплоносителя в каналах

Критерий режима течения жидкости

Критерий устойчивости режима кипения при больших скоростях течения жидкости

Критерий устойчивости режимов течения газожидкостных систем

Критическое стационарное истечение вскипающее жидкости через трубы и сопла . Критический поток в дисперепкольцевом режиме течения

Критическое стационарное истечение вскипающей жидкости через трубы и сопла . Критический поток в дисперсно-кольцевом режиме течения

Л е о н а с, Метод экспериментального исследования теплообмена в режиме свободно-молекулярного течения

Ламинарный и турбулентный режимы течения. Опыты Рейнольдса. Число Рейнольдса

Ламинарный режим течения

Ламинарный режим течения жидких пленок

Ламинарный, переходный и турбулентный режимы течения в пограничном слое

Лотковый режим течения смеси

Массообмен в газожидкостной системе при пленочном режиме течения в условиях поверхностной конвекции

Местные сопротивления при ламинарном режиме течения

Механизм кризиса кипения в дисперсно-кольцевом режиме течения

Модели массообмена в газожидкостных системах при различных режимах течения

Некьютоновские режимы течения

Неустойчивость ламинарных режимов течений и возникновение турбулентности

Ньютоновские режимы течения

О предельных режимах автомодельных течений газов с учетом конечной скорости химических реакций Кроль, Ф. А. Слободкина

О режиме течения на выходе из смесительной камеры

Образование пленок и режимы их течения

Общая постановка задачи и классификация режимов течений

Определение формы тела с минимальным тепловым потоком при ламинарном режиме течения в пограничном слое. Н. М. Белянин

Осаждение при турбулентном режиме течения по горизонтальным трубам

ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ ГИПЕРЗВУКОВЫЕ ТЕЧЕНИИ ВЯЗКОГО ГАЗА Течение вязкого газа около крыла малого удлинения на режиме слабого взаимодействия (продольно-поперечное взаимодействие)

Переход ламинарного режима течения в трубе в турбулентный

Переход от ламинарного к турбулентному режиму течения в пограничном слое

Переходный режим течения

Плотность 12, 13 Режимы течения

Пульсации трения на стенке при кольцевом режиме течения смеси

Разветвленная сеть трубопроводов с ламинарным режимом течения

Расчет параметров среды в протяженном трубопроводе при критическом режиме течения в нем вскипающей жидкости

Режим течения без проявления шероховатост

Режим течения гидравлически гладкий

Режим течения донный

Режим течения жидкости в трубопроводах

Режим течения критический

Режим течения ламинарный сжатия

Режим течения ламинарный турбулентный

Режим течения пароводяного потока

Режим течения поверхностный

Режим течения расчетный адиабатического расширения

Режим течения с конечными возмущениями давления

Режим течения с полным проявлением шероховатости

Режимы (структуры) течения

Режимы течении жидкости в трубах

Режимы течений около пространственных неровностей

Режимы течения в вертикальных трубах

Режимы течения в горизонтальных трубах

Режимы течения в ламинарном пограничном слое при конечных углах отклонения щитка

Режимы течения в щелях

Режимы течения газа в канале с горлом. Сопло Лаваля

Режимы течения гидросмесей

Режимы течения двухфазного потока

Режимы течения жидкости

Режимы течения жидкости (газа)

Режимы течения жидкости и сопротивление

Режимы течения и пограничный слой

Режимы течения с малыми перепадами давления

Режимы течения через неплотности

Режимы течения- в пучках труб

Режимы течения- в пучках труб в трубах

Скорость и режим течения масла

Состояние течения ори переходе ламинарного режима в турбулентный

Структура (режимы течения) двухфазных потоков

ТЕЧЕНИЯ В УСЛОВИЯХ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ПОГРАНИЧНОГО СЛОЯ С ВНЕШНИМ ПОТОКОМ НА ВСЕЙ ДЛИНЕ ТЕЛА Режим слабого взаимодействия в сверхзвуковом потоке

Теплообмен при высокочастотных колебаниях при турбулентном режиме течения

Теплоотдача конвекцией при ламинарном режиме течений теплоносителя в трубах

Течение в переходной области при турбулентном режиме

Течение в сопле ламинарный режим

Течение в сопле турбулентный режим

Течение жидкости (см. «Режим течения

Течение жидкости (см. «Режим течения внутреннего диаметра трубопровода

Течение жидкости (см. «Режим течения жидкости и сопротивление движению», «Движение жидкости», «Скорость жидкости», «Скорость потока жидкости в трубах», «Расчет

Течение через сопло Лаваля с уменьшением противодавления расчетный и нерасчетный режимы

Течения двухфазные, неустойчивост переходный режим кипени

Турбулентное течение режимы движения множества

Турбулентный режим течения

Турбулентный режим течения в трубах

Уравнение движения Рейнольдса для турбулентного режима течения вязкой жидкости

Условия перехода от докритического к закритическому режиму течения

Установившиеся режимы течения и зависимости касательного и нормальных напряжений от скорости деформации

Характеристики плоского эжекторного сопла на автомодельном режиме течения



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте