Скорость теплоносителя

Толщина пристеночного слоя, подверженного структурному изменению, зависит в основном от конфигурации бокового отражателя, соотношения коэффициентов трения шаровой насадки и шара по плоскости и количества перегрузок активной зоны. Следовательно, если в начале эксплуатации бесканальной зоны объемная пористость пристеночного слоя больше средней объемной пористости, а скорость в нем выше средней по всему сечению, то при стабилизации структуры можно ожидать в пристеночном слое уменьшение скорости теплоносителя. [c.87]

Увеличение скоростей теплоносителей сопровождается уменьшением рабочей поверхности теплообменника (из-за увеличения коэффициента теплопередачи) и ростом гидравлических потерь. Существует оптимальное соотношение скоростей теплоносителей, которое характеризуется максимальным количеством передаваемой теплоты при затрате заданного количества энергии для перемещения теплоносителей. Для трубчатого теплообменника оптимальное соотношение скоростей найдено в [41. [c.464]

Если теплоносители имеют резко отличающиеся коэффициенты теплоотдачи, то скорость теплоносителя с большим коэффициентом теплоотдачи слабо влияет на коэффициент теплопередачи и ее значение можно выбрать из условия получения приемлемой площади проходного сечения тракта или мощности устройства на его перемещение. [c.464]

Определить коэффициент теплоотдачи в атомном реакторе. Средняя скорость теплоносителя (25% Na + + 75% К) 5 м/с, средняя температура 400° С, внутренний диаметр трубы, по которой течет теплоноситель, 30 мм. Считать тепловой поток, поступающий в стенку трубы, постоянным. [c.236]

Зависимость коэффициента теплоотдачи от скорости теплоносителя. [c.176]

В условиях теплообмена при умеренных скоростях теплоносителя кинетической энергией и изменением давления можно пренебречь. Тогда, считая плотность среды постоянной, получим дифференциальное уравнение энергии в следующем виде [c.167]

Часто теплообмен между стенкой и теплоносителем происходит не только путем конвекции, но и излучения. Так, например, в котлах, печах и сушилках, обогреваемых продуктами сгорания топлива, при температурах выше 400 °С необходимо учитывать излучение в меж-трубном пространстве трехатомных газов при расчете теплоотдачи отопительных приборов и ограждающих поверхностей зданий и аппаратов учитывается лучистый теплообмен с окружающей средой и при невысоких температурах. При подсчетах а руководствуются оптимальными скоростями теплоносителей, зависящими от гидравлических сопротивлений аппаратов. [c.220]

При проектировочном расчете теплообменного аппарата выбирают диаметры труб по ГОСТу, а также задают оптимальные скорости теплоносителя. Коэффициент теплопередачи подсчитывают предварительно по формуле (2.14) или задают его значение по опытным данным. Определив по формуле (2.369) поверхность нагрева, скомпонованного из труб теплообменного аппарата, подсчитывают число труб и их длину I по формуле F = nd In. [c.223]

Число ходов в теплообменниках выбирается таким, чтобы получить сечения, обеспечивающие оптимальные скорости теплоносителя. При окончательном выборе основных конструктивных характеристик аппарата — п, til, I, 2 = n/ni и числа ходов необходимо стремиться к наилучшему конструктивному решению, определяемому рациональным соотношением габаритных размеров аппарата. Для этой цели часто приходится выполнять несколько вариантов расчета. [c.224]

Скорость теплоносителя, с которой он поступает в обогреваемые трубы, называется скоростью циркуляции Wq. Ее значение в трубах экрана для воды находится в пределах 0,6... 1,5 м/с для ВОТ — [c.282]

Расчет сушильной установки при проектировании проводится в следующем порядке. По исходным данным (к которым относятся производительность, способы подвода теплоты к материалу и нагрева теплоносителя, ф к, размеры и масса изделия, параметры режима Тс и фв и скорость теплоносителя при конвективной сушке) определяются Л/вл, Шв и ц. Затем рассчитывается общая продолжительность сушки Го, для чего используются методы и уравнения (10.9), (10.10), (10.12) и (10.13), дополнительные справочные данные по технологии изготовления и др. В зависимости от Го находится необходимое время пребывания материала в камере сушильной установки, выбирается соответствующая [c.369]

Современная техника характеризуется ростом тепловых нагрузок, скоростей теплоносителей и других параметров. При высоких температурах рабочие процессы могут неизбежно сопровождаться химическими превращениями. Так, например, как уже упоминалось в 11-3, при гиперзвуковых скоростях полета вследствие аэродинамического нагрева воздух может иметь высокую температуру, при которой -может происходить и существенная ионизация воздуха [c.349]

Между теплопередачей и потерей давления существует тесная физическая и экономическая связь. Чем больше скорости теплоносителей, тем выше, коэффициент теплопередачи и тем компактнее для заданной тепловой производительности теплообменник, а следовательно, меньше капитальные затраты. Но при этом растет сопротивление потоку и возрастают эксплуатационные затраты. При проектировании теплообменных аппаратов необходимо решать совместно задачу теплообмена и гидравлического сопротивления и найти наивыгоднейшие характеристики. [c.459]

При применении шероховатой поверхности наряду с теплообменом возрастает коэффициент гидравлического сопротивления щ. При этом обычно величина не зависит от скорости течения теплоносителя. Вследствие увеличения сопротивления при практическом применении искусственной шероховатости интерес представляет вопрос о сравнении эффективности этого метода интенсификации теплообмена с методом повышения теплоотдачи в гладкой трубе просто за счет увеличения скорости теплоносителя. [c.274]

При этом методе сравнения не учитывается то обстоятельство, что в случае увеличения скорости теплоносителя возрастает гидравлическое сопротивление во всей системе циркуляции теплоносителя, в то время как создание искусственной шероховатости обусловливает рост гидравлического сопротивления лишь в зоне поверхности теплообмена. [c.276]

В современных энергетических установках наблюдается тенденция к использованию все более высоких скоростей теплоносителей. Это приводит к тому, что часто каналы работают в области квадратичного закона сопротивления, где важ-. ное значение приобретает точное значение Д. Поскольку в справочниках приводятся лишь весьма ориентировочные значения этой величины, то для точных расчетов необходимы специальные измерения абсолютной эквивалентной шероховатости выбранных трубопроводов. [c.18]

Соотношение между средними скоростями теплоносителя в боковой и цент- [c.31]

Двумерные поля температур и скоростей теплоносителей (рис. 10.5). Кроме одномерного расчета распределения температур, применяется также [c.169]

Расчет коэффи ц и ентов теплопередачи и плоти б-сти теплового потока на испарительном участке. Коэффициенты теплопередачи рассчитываются для условий входа и выхода и для нескольких скоростей теплоносителя по следующей схеме. [c.183]

Расчет коэффициентов теплопередачи, плотности теплового потока на экономайзерном участке и теплоотдающей поверхности экономайзера. Коэффициенты теплопередачи рассчитываются для нескольких скоростей теплоносителя по следующей схеме. [c.183]

Расчет выполняется для нескольких скоростей теплоносителя, выбранных для теплового расчета (см. выше) последовательно по участкам от входного до выходного патрубка. [c.184]

Принимая определенную геометрию размещения труб в модуле, вычисляют сечения для прохода теплоносителя и воды /з = п/, а затем скорость теплоносителя, м/с = О / (РхЛ). Площадь теплопередающей поверхности испарителя рассчитывают отдельно для следующих зон (рис. 11.6) 1 — конвекции однофазной жидкости 2 — поверхностного кипения 3 — развитого кипения, имеющей температуру 4. 4 — закризисной зоны 5 — зоны начального перегрева пара. [c.187]

Важность и сложность решения проблем прочности и ресурса несущих элементов атомных реакторов типа ВВЭР обусловлена широким диапазоном конструкторских, технологических и эксплуатационных факторов при длительном времени безопасной работы температурами до 350°С, скоростями теплоносителя до 11 м/с (при механических, тепловых, гидравлических и сейсмических нагрузках), интегральным потоком нейтронов до 10 н/м и других продуктов распада, значительными габаритными размерами с толщинами стенок до 300 мм, применением большого числа конструкционных материалов, биметаллов, композитов, сварки. Базовыми данными для обоснования прочности и ресурса являются нагрузки, перемещения, деформации, напряжения в элементах, а также критериальные характеристики деформирования и разрушения материалов при соответ- [c.5]

Основные эксплуатационные нагрузки выбраны в соответствии с 4 гл. 3 и для номинального режима составляют внутреннее давление -13,7 МПа, температура холодной ветки петли ГЦК (участок 9-53 на схеме рис. 6.2) - 267° С, в остальных - 296° С. Скорость теплоносителя в контуре составляет в среднем для горячей и холодной веток примерно 11 м/с. Зависящие от температуры свойства основных материалов трубопровода и оборудования ГЦК заимствованы [5] и приведены в гл. 5, [c.193]

Жидкометаллические теплоносители имеют малую вязкость, что позволяет для их перекачки использовать центробежные насосы. Хорошая электропроводность щелочных металлов дает возможность использовать для их перекачки и электромагнитные насосы. Поскольку гидравлическое сопротивление пропорционально плотности перекачиваемой жидкости, затраты на перекачку щелочных металлов при прочих равных условиях в 10—15 раз меньше, чем на перекачку тяжелых металлов. При равных затратах мощности на перекачку использование щелочных металлов позволяет достичь более высоких скоростей теплоносителя. [c.9]

Выбор скоростей теплоносителей должен обеспечить наибольшую эффективность работы теплообменника. Для получения высокой интенсивности теплообмена желательно, чтобы при течении жидкости в трубах и каналах реализовался турбулентный режим. Расчетные величины скоростей принимаются после сопоставления эффективности теплообменников с различными скоростями теплоносителей. Для газов и паров скорости движения можно ориентировочно выбирать в диапазоне 15 — 100 м1сек, для жидкостей — 1—3 м/сек. [c.464]

Преподавателем задаются следующие фиксированные величины d — диаметр трубы /г, Рг — термодинамические пара1иетры внешнего потока рп — термодинамические параметры потока внутри трубы — скорость теплоносителя внутри трубы доп — максимально допустимая температура стенки трубы (определяется маркой стали) (и г.мин, даг.макс) — допустимый интервал изменения скорости Tu — степень турбулентнорти внешнего потока. [c.230]

Скорость теплоносителя, в конечном счете, выбирают исходя й3 экономических соображений, т. е сравНИб я преимущества, получаемые-в результате-повышения скорости (улучшение теплообмена, удешевление затрат на трубы и другие конструкции), с потерей, возникающей вследствие перерасхода энергии на передвижение теплонО сителя. [c.172]

Принимают также значения скорости воздуха и газа w . С увеличением скорости теплоносителя увеличивается коэффи-Щ1ент теплопередачи, а следовательно, уменьшаются размеры регенератора, однако при этом возрастает его гидравлическое сопротивление. Обычно принимают скорость воздуха в трубках и газа между трубками w = 10- 40 м/с, скорость воздуха в пластинчатом регенераторе оУв = 8 20 м/с, скорость газов в 2—3 раза большую. [c.269]

Для рассматриваемой двухразмерной искусственной шероховатости типов а и г на рис. 10-3 оптимальное значение повышения теплоотдачи (eJoj > 2,5, следовательно, (e ,)on > 32. В опытах [17] при этом повышение коэффициента сопротивления л 4-г-15. Отсюда видио, что по затратам мощности такой метод интенсификации теплообмена, безусловно, выгоден. Увеличение скорости теплоносителя в гладкой трубе, необходимое для передачи того же количества теплоты, здесь составляет согласно соотношению (в) w4w та 3,2. [c.296]

Многовариантные проектные расчеты проводятся с целью выбора оптимальной конструкции реактора и назначения оптимальных режимных параметров. Они носят оценочный характер, а результаты расчетов сопоставляются слимити-рующими факторами допустимой температурой теплоносителя, оболочки и сердечника твэлов, запасом до кризиса теплоотдачи, допустимой скоростью теплоносителя и т. д. Теплогидравлические проектные расчеты входят составной частью в оптимизационные программы АЭС. [c.110]

Сравнение опытных данных, полученных при принудительной и естественной циркуляции, показывает их удовлетворительное совпадение, особенно с данными, полученными при естественной циркуляции теплоносителя с содержанием примесей порядка 2%. При этом следует учитывать, что массовая скорость теплоносителя в контуре с естественной циркуляцией зависит от тепловой нагрузки даже при постоянном паросодержа-нии в некотором среднем сечении. [c.134]

Ни скорость теплоносителя, ни содержание кислорода не включены в список, так как они фактически являются определенными для различных применений. Скорости в трубах парогенератора PWR оптимизированы для основных применений и составляют 3—5 м1сек. Использование сплавов типа циркалой для оболочек твэлов как в реакторах BWR, так и PWR снизило интерес к коррозии нержавеющих сталей в реакторе. Недавнее применение нержавеющей стали в трактах питательной воды реакторов BWR вызвало интерес к низкотемпературной коррозии таких материалов, но имеется мало подходящих данных. Можно предвидеть, что скорости коррозии будут очень малы. [c.266]

В качестве первого грубого приближения можно принять, что толщина отложений пропорциональна относительной плотности ионизации, а время жизни отложений обратно пропорционально скорости теплоносителя. Скорость образования радиоактивных ядер на единице поверхности твэла пропорциональна толщине отложений и потоку активирующих нейтронов. Поскольку каждая из этих величин пропорциональна удельной мощности энерговыделения в данной точке, то вклад радиоактивных источников в активной зоне, подобной Шиппингпорт-ской сборке, окажется примерно пропорциональным квадрату локальной удельной мощности энерговыделения. [c.298]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...