Зерна средний размер

После того как мы рассмотрели в предыдущих разделах когерентность первого порядка, упомянем теперь об удивительном явлении, характерном для лазерного излучения и называемом спекл-картиной. Спекл-картину можно увидеть, если наблюдать лазерный свет, рассеянный от стены или рассеивающего транспаранта. Наблюдаемый рассеянный свет состоит из хаотического скопления ярких и темных пятен (или спеклов) (рис. 7.10, а). Несмотря на хаотическое распределение пятен можно различить пятно (или зерно) средних размеров. Из первых же работ стало ясно, что это явление обусловлено интерференцией вторичных волн с усилением и ослаблением, распространяющихся от небольших рассеивающих центров, расположенных на поверхности стены или рассеивающего транспаранта. Поскольку рассматриваемое явление наблюдается только тогда, когда излучение имеет высокую степень когерентности первого порядка, оно представляет собой неотъемлемое свойство лазерного излучения. [c.466]

Структура состоит из карбидов первичных — крупные светлые зерна, карбидов вторичных —светлые зерна средних размеров и сорбита, состоящего из феррита и карбидов эвтектоидных — основное поле шлифа- [c.217]

Мультифрактальные характеристики структуры границ зерен, предел текучести От, и средний размер зерна d, мм аустенитных Ni-Mn-сталей (И.Ж. Бунин и др.) [c.125]

Зависимость о—е на стадии микродеформации обычно параболическая (рис. 135). Протяженность ее зависит от размера зерна, т. е. ем Аё (а—(То) , где Ли Оо — приблизительно константы о — действующее напряжение d — средний размер зерна. [c.224]

Средний размер зерна, степень разнозернистости и структура относятся к важнейшим характеристикам материала. В ряде случаев некоторые из этих параметров структуры наряду с химическим составом ограничиваются ГОСТами и техническими условиями. [c.354]

По мере повышения требований, предъявляемых к свойствам и соответственно к структуре металлов и сплавов, все больше ощущается ограниченность информации, которую дают такие обычные диаграммы, на которых приводятся только данные о среднем размере зерна D. [c.354]

Для характеристики разнозернистых структур на диаграммах рекристаллизации I рода может быть использован и такой способ, когда разнозернистую структуру характеризуют двумя величинами средним размером зерна мелкозернистой матрицы и средним размером крупных зерен. Соответственно на участках диаграммы рекристаллизации с разнозернистой структурой наносят не одну, а две экспериментальные линии. Чтобы условия деформации и нагрева, вызывающие появление разнозернистости, были отчетливее видны, рекомендуется области диаграммы, заключенные между двумя линиями (соответствующие разнозернистой структуре), заштриховывать, как это показано на рис. 193. [c.354]

Средний размер получающихся при кристаллизации зерен зависит от числа возникающих центров кристаллизации. Чем,больше центров, тем мельче зерно и тем прочнее металл. [c.14]

Влияние давления на измельчение структуры металлов и сплавов было показано выше. Следует отметить, что средний размер зерна уменьшается не только из-за из- [c.27]

Большое значение имеет размер частиц порошка. Средний размер одного зерна 0,1—60 мкм. Магнитные пасты, предназначенные для разведения в жидкости, кроме порошков содержат различные смачивающие, антикоррозионные и другие присадки. [c.14]

Рис. 5.9. Зависимость среднего размера зерна и механических свойств наноструктурного Ti от температуры отжига

Как показано в работах [35,60,61], РКУ-прессование также может приводить к формированию в Си и Ni равноосной ультра-мелкозернистой структуры. В Си средний размер зерен оказался 210нм (рис. 1.8), а распределение зерен по размерам было подобно логнормальному. Электронно-микроскопические исследования выявили присутствие трех типов зерен. В малых зернах (меньше 100 нм) решеточные дислокации практически отсутствовали, в зернах среднего размера (200-300 нм) наблюдались отдельные хаотически расположенные дислокации, а в больших зернах (400-500 нм) происходило формирование субзерен. Средняя плотность дислокаций внутри зерен составила 5 х 10 м . Вместе с тем, вид структуры после РКУ-прессования очень сильно зависит от режимов деформирования. Например, при том же количестве проходов (12) изменение маршрута прохождения заготовок при РКУ-прессовании Си от В к С (см. 1.1) приводит к формированию принципиально другого типа микроструктуры — полосовой структуры, имеющей много малоугловых границ (рис. 1.86 ). [c.21]

Величину зерна определяют сравнением видимых под микроскопом зерен с эталонной шкалой, изображенной на рис. 15. ГПкала ГОСТ представляет собой схематизированную сетку, ограничивающую зерна среднего размера. Размер зерна оценивают соответствующим номером при увеличении 100. Этот приближенный метод оценки размера зерен находит широкое применение в практике благодаря простоте и быстроте эксперимента. [c.37]

Структура в начале состояния равновесия при 0,2 об1мин. Небольшие исходные зерна исчезли и появились зерна среднего размера. [c.72]

На ркс. 76 представлена структура деформированного алюминия. Деформацию создаыали растяжением, а затем металл рекристаллизовался при 550°С в течение 30 мни. При отсутствии деформации (макроструктура сфотографирована без увеличения) структура настолько мелкозерниста, что отдельные зерна нсразлнчнмы без увеличения. Наиболее крупное зерно получается ирн минимальной деформации (остаточное удлинение 3%), которая, очевидно, близка к критической деформации. По мере увеличения степени деформации размер зерна в рекристаллизованном металле уменьшается. Следовательно, средний размер зерна после рекристаллизации зависит от температуры ре- [c.94]

Для определения действительного зерна определяют средний размер зерна, или сравнивают исследуемую структуру со стандартной ишалой. [c.240]

Условный номер зерна в действительности характеризует такие физические величины, как средний размер зерна или число зерен, приходящихся на 1 мм поверхности шлифа (рис. 182,6). Так, например, при размсре зериа N 6, средний его размер 45 мкм и в 1 мм шлифа помещается 500 зерен (рис. 182,6). [c.241]

Мультифрактмьные характеристики структур границ зерен, предел текучести От. МПа и средний размер зерна d, мм аустецитных Ni-Мп-сталей [c.205]

Хромоникелевые стали (20ХН, 12ХНЗА) применяют для деталей средних размеров, испытывающих при работе высокие удельные нагрузки Никель увеличивает глубину закаленного слоя, препятствует росту зерна. Стали, дополнительно легированные вольфрамом (I8X2H4BA), применяют для изготовления крупных тяжелонагруженных деталей, [c.93]

Дефектами контакторов из сплава Ag— dO при критических режимах нагрузки являются глубокие межкристал-лические разрывы, возникающие из-за термических напряжений. Такие дефекты особенно характерны для крупнокристаллической структуры. В данное время разработан новый метод получения мелкозернистого материдла на основе серебра с дисперсными равномерно распределенными включениями dO. Мелкодисперсную смесь Ag и dO получают совместным осаждением гидроокисей кадмия и серебра из раствора нитратов этих элементов. Выделившиеся порошки превращаются при нагреве в металлическое серебро и dO. В противоположность обычному порошковому методу в данном случае прессуют не готовые детали, а блоки. Блоки спекают по особому тем-пературно-временному режиму и затем горячей и холодной деформациями с общим обжатием более 95% изготовляют необходимые полуфабрикаты. Таким методом получают предельно плотную матрицу с мелкодисперсными, равномерно распределенными включениями dO. Для предотвращения образования крупнозернистой структуры в основе должно содержаться 10—15 вес. % dO. Даже после критической деформации и многочасового рекри-сталлизационного отжига при 800° С средний размер зерна основы составляет менее 10 мкм, что соответствует среднему расстоянию между частицами dO. Изделия, полученные таким методом из сплава Ag— dO, проявляют при особо критических-условиях работы значительно лучшие свойства (низкую свариваемость при высоких токах включения и равномерное обгорание). [c.249]

Предыстория обработки [371, 372] слитка молибденового сплава МЧВП (суммарное содержание элементов внедрения около 0,04 % (мае.)) заключалась в прессовании на диаметр 55 мм и отжига в течение 1 ч при 1350 °С, что привело к получению в рекристаллизован-ной заготовке зерна со средним размером порядка 40 мкм. Последующее редуцирование диаметра заготовки с 50 до 20 мм выполнялось гидропрессованием при 1000 °С (А, = 6,25, или = 1,83). В процессе гидропрессования в отдельных областях прессовки произошла динамическая рекристаллизация, в результате чего исходная структура материала перед ротационной ковкой стала неоднородной фис. 4.17). Гидропрессованный пруток диаметром 20 мм без промежуточной термообработки был подвергнут ротационной ковке с пятью переходами, параметры которых приведены в табл. 10. [c.182]

Исследования литейного алюминиевого сплава Al-Mg-Si (6082) со средним размером зерна 155 мкм путем изгиба образцов 7x12x60 мм были проведены для сопоставления влияния состояния поверхности образцов на длительность периода роста усталостных трещин [101]. Были испытаны образцы с поверхностью непосредственно после литья (S ) и с полированной поверхностью (SP). Полировку осуществляли в две стадии шлифовкой пастой с размером абразива 3 мкм и затем электрополировкой. Изучение зоны зарождения усталостной трещины при последовательной наработке в испытаниях образцов показало, что период роста трещины до достижения длины на поверхности около 100 мкм составил 35-65 % для полированных и 2-10 % для неполированных образцов. Поэтому были проведены расчеты периода роста трещин по формуле механики разрушения от их начальных размеров 6 и 45 мкм до критической длины а . = 3 мм. Оказалось, что для долговечности образцов (2-3)-10 циклов имеет место почти совпадение расчета периода роста трещины с полной долговечностью (рис. 1.19). Далее наблюдается все большее расхождение расчетного периода роста трещины и долговечности образцов. Фактически для гладкой поверхности образца независимо от степени ее поврежденности (полированная и неполированная поверхность) имеет место резкая смена в условиях зарождения и роста трещины в районе длительности нагружения 10 циклов. Меньшие долговечности отвечают области малоцикловой усталости, и для нее весь период циклического нагружения связан с развитием усталостной трещины. Большие долговечности связаны с постепенным возрастанием периода зарождения усталостной трещины. [c.58]

В этом случае на фоне сигналов структурных помех на экране дефектоскопа практически иевозможно отличить эхо-сигналы от дефектов. Изменение параметров контроля, основанное на полученных в работе [39] аиалитических зависимостях между амплитудами полезных сигналов и структурных помех, не обеспечило существенного повышения отношения сигнал — помеха. Это связано с тем, что расчет уровня структурных помех проводили для следующих условий объемной реверберации (рассеяние ультразвука на равноосных зернах) с учетом первичного рассеяния длительность рассеяния отдельными зернами равна длительности излучаемого импульса рассеяние считается равномерным по всем направлениям. При этом не учитывается повторное рассеяние УЗ-волн. Такое приближение допустимо лишь в случае контроля сравнительно мелкозернистых материалов, когда средний размер зерна D значительно меньше длины УЗ-волны к. [c.345]

Совсем недавно Ленг [39] показал, как изменяется энергия разрушения композитной системы нитрид кремния — карбид кремния. Нитрид кремния представляет собой не сплошную матрицу, как стекло или полимер, а скорее зернистую структуру со средним размером зерна около 5 мкм. На рис. 8 показано, что дисперсия карбида кремния только с наибольшим из трех размеров зерен [c.26]

Третья стадия характеризуется формированием однородной наноструктуры со средним размером зерен около 100 нм в армко-Fe (рис. 1.17в) и несколько меньщим в сталях. При этом зерна являются сильно упругоискаженными, что особенно отчетливо видно на темнопольных изображениях. [c.32]

Типичная микроструктура сконсолидированного ИПД кручением образца состоит из равноосных зерен со средним размером около 20нм (рис. 1.37в). Дифракционная картина (рис. 1.37г), полученная с участка фольги диаметром 0,5 мкм, представляет собой множество рефлексов, располагающихся на концентрических окружностях. Азимутальное размытие рефлексов указывает на наличие в зернах очень высоких упругих напряжений. [c.55]

Средний размер зерна в образце, мвм Под- спектр Относительная интегральная интенсивность (площадь) подспектра Эффективное магнитное поле, кЭ Изомерное сдвиг относительно эталонного Q-Fe, мм/с Ширина внешних пиков спектра на 1/2 высоты, мм/с [c.85]

Чистые металлы. Структура чистого Ni, подвергнутого ИПД кручением (5 оборотов при комнатной температуре, Р = = 7ГПа) [103], характеризовалась очень мелкими зернами равноосной формы со средним размером около 100 нм, содержащими высокую плотность решеточных дислокаций (рис. 3.1) (см. также п. 1.2.1). Сложный дифракционный контраст свидетельствовал о наличии внутренних упругих напряжений. Зерна имели преимущественно большеугловые границы, что подтверждается видом дифракционных картин, содержащих большое количество рефлексов, расположенных по окружностям. Эти данные находятся в согласии с результатами других структурных исследований Ni после интенсивной деформации кручением [23, 55]. [c.123]

Подобный описанному эффект снижения Тс и наблюдали и для наноструктурного Ni, полученного ИПД кручением при комнатной температуре, где средний размер зерен составлял 0,2-0,3мкм [57]. Температуру Кюри определяли по максимуму температурной зависимости магнитной восприимчивости. В этой работе снижение величины Тс объяснено явлением суперпарамагнетизма в малых однодоменных зернах, размер которых меньше 0,06 мкм, что, однако, вызывает ряд критических замечаний. Во-первых, авторы не указывают измеренную долю таких зерен. Трудно ожидать, что она была значительной, так как структуру Ni после аналогичной обработки подробно исследовали в [105], но там не наблюдали столь малых зерен. Во-вторых, дискуссионно также измерение критического размера зерен для реализации суперпарамагнетизма. Например, полагая, что границы зерен являются достаточно хорошими магнитными изоляторами, и, следовательно, возможно рассматривать зерна изолированными друг от друга частицами, воспользуемся известным соотношением [267] [c.159]

С повышением температуры отжига до 150° С и выше средний размер зерна увеличивается (до 1мкм и более), при этом вид границ не меняется. В Си чистотой 99,98 % структурные изменения имели аналогичный характер, но были смещены примерно на 50 °С в область более высоких температур. На рис. 4.8 показаны зависимости Е иО огг среднего размера зерен d. Эти зависимости построены на основе данных рис. 4.7 с учетом измерений разме- [c.171]

После ИПД кручением в интерметаллиде NiaAl было выявлено сильное измельчение структуры. Средний размер зерна составил около 50 нм (см. также гл. 1). Эта величина оставалась практически неизменной после отжига при Т 650 °С (рис. 5.12а), и даже после нагрева до 750 °С размер зерна не превысил 100 нм. Картины микродифракции, полученные от двух граничащих зе- [c.204]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...