Изгиб ных образцов

НО, что поверхность разрушения образца, разрушающегося под напряжением через 10 с, имеет такой же вид, что и образца, разрушающегося через 486 ч. Поэтому сделан вывод о том, что в изгиб-ных испытаниях разрушение, по-видимому, зависит от матрицы, так как степень сдвига матрицы определяет время, необходимое для того, чтобы волокна достигли деформации разрушения. [c.309]

Универсальная машина УМ-4 с кривошипным возбудителем ка лебаний предназначена для испытаний на усталость при изгибе, ра стяжении-сжатии и кручении крупногабаритных образцов и натур ных деталей, в том числе коленчатых валов, автомобильных полу осей и т. д. [10], [c.196]

Для испытания на выносливость изгибом при вращении кон сольно закрепленных образцов диаметром более 100 мм и для натур ных испытаний деталей разработаны машины УКИ-7 и УКИ-40 Испытания проводятся при постоянной, заранее заданной нагрузке [c.322]

Эта закономерность более илн менее устойчиво подтверждается экспериментами [160]. Сравнение демпфирующей спо собностн материала при чистом сдвше н одноосном напряженном состоянии проведено в [229]. Сопоставлялось затухание крутильных колебаний сплошного круглого образца и изгиб-ных колебаний призматического образца с сечением, показанным на рис. 3 (плоскость изгиба вертикальна). Условия эксперимента были такими, что в обоих случаях напряжения не изменялись по длине образца. [c.162]

При использовании монохроматического света в средней ча--с образца наблюдается система темных и светлых па1раллель-ных полос (рис. 140). На концах образца между точками пр -ложения сил картина полос совершенно иная, чем в его средней части, так как характер напряженного состояния на этих участках отличается от чистого изгиба. [c.250]

Рис. 34. Зависимость а ант от градиента напряжений, X при испытаниях на изгиб с вращением электрополирован-ных (1) и точеных (2) образцов различных размеров из среднеуглеродистой стали (/ — rf=10 мм, t=0,2 мм II — rf = 5 мм = 0,1 мм III — d = 5 мм t = = 0,5 мм) и образцов из латуни (3) на растяжение-сжатие при различных средних напряжениях цикла (I — сГт = = —50 МПа, // —(т = 0, 111 — а,п = = 50 МПа)

Образцы пластмасс для испытания на статический изгиб (ГОСТ 4648-71) изготовляют в виде бруска длиной L не менее 80 мм шириной Ь (10 0,5) мм и толщиной h (4 0,2) мм. При невозможности изготовления стандартных образцов применяют бруски, толщина которых равна фактической толщине материала. Длина бруска должна быть по крайней мере в 20 раз больше толщины. Ширина выбираемся в зависимости от толщины. Размеры таких брусков, изготовленных из жестких неармирован-ных и армированных пластмасс, даны в табл. 29.41. Образец, свободно лежащий на двух [c.426]

Условный предел текучести при кручении в значительно большей степени, чем Стд, зависит от формы сечения образца, в этом отношении он аналогичен пределу текучести при изгибе (см. п. 18 и фиг. 24). Разница в значениях То,з для сплошного и полого (трубчатого) образца доходит, например в метастабиль-ных металлических системах (низкоотпущепных конструкционных сталях), до 15—20%. У сплавов, находящихся в более стабильном состоянии, эта разница несколько меньше, но все же достаточно заметна. [c.66]

Пре.аел прочности при статическом изгибе а определяют посредством приложения изгибающего усилия Р к середине испытуемого образца пласт массы 2 (рис. 9), покоящегося на двух неподвиж ных стальных опорах 3. Изгибающее усилие на растает очень медленно, т. е. в статическом режи ме. Для измерения предела прочности при статичес ком изгибе а пластмасс используют образцы представляющие собой бруски длиной I = 120 мм шириной 6=15 мм и толщиной к =10 мм. Каждый из образцов помещают широкой стороной на две неподвижные опоры 5. Изгибающее усилие прикладывают к стальному пестику 1, располагаемому на середине образца. Предел прочности материала при статическом изгибе вычисляют по формуле [c.15]

При исследовании влияния статического наклепа и усталостной нагрузки на сопротивление удару сварных соединений с непроваром были изготовлены сварные.образцы из сталей ЗОХГСНА (Од = 160 10 кгс/мм ) и 12Х18Н9Т с непроваром 20—25%. Образцы, испытываемые на влияние наклепа, подвергнуты деформированию с приложением растягивающего усилия 0,8— 0,9Рраз, а образцы для определения влияния усталостной нагрузки — испытанию (тренировке) на усталость при напряжении 0,6 от предела усталости (Л/ = 10 циклов). Образцы для удар- ных испытаний подвергли ударному изгибу при температурах +20, —30 и —60° С. [c.52]

Значения коэффициентов С1 и Л были определены на образцах с оптимальной шириной зоны спая, которые характеризовались прочностью спаев на изгиб примерно ПО Мн/м [1 120 кГ/смЦ. После обработки экспериментальных данных (рис. 5-18) была получена зависимость позволяющая при оптимальной ширине зоны спая рассчитывать среднюю термостойкость ком1пенсиро>ван-ных спаев при различных габаритах спая и толщинах манжет [c.112]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...