Кривые Построение

Константы а и (3 подбираются так, чтобы экспериментальная кривая Кд (г) совпадала с теоретической кривой, построенной по формуле (2.10). [c.59]

Для рассматриваемых условий с учетом полученных в опытах значений Л о эти формулы принимают вид, показанный в табл. 7.4. Сопоставление экспериментальных зависимостей стр/ к от с расчетными по формулам (4.86), (4.85) и (4.89) дано на рис. 7.11. Из этого рисунка и приведенных данных следует, что наиболее близко с экспериментальными данными совпадает кривая /, построенная по наиболее точной формуле (4.86). Однако и эта кривая везде проходит несколько ниже экспериментальной кривой. [c.172]

Если у < Яг, то имеет место распределение потоков в ветвях, соответствующее первому расчетному случаю. Для определения расходов в этом случае следует построить кривую у - / (0) для ветви 2 согласно второму уравнению системы (X—11), а затем сложить кривые, построенные для ветвей / и 2 согласно последнему уравнению-топ же системы (рис. X—10). [c.275]

Ордината и абсцисса точки В пересечения суммарной кривой ветвей 3 и 2 и кривой, построенной для ветви 1, дают соответственно напор у в узле и расход равный в данном случае + Qg. [c.276]

Очерком поверхности тора в общем случае является более сложная лекальная кривая. Построение очерка этой поверхности в аксонометрии можно производить двумя путями. [c.130]

Горизонтальные и фронтальные проекции точек кривой, построенные обоими способами, как видим, совпадают. Это свидетельствует о достаточной точности выполненных графических построений. [c.51]

При наличии нескольких линий поглощения дисперсионная кривая, построенная согласно выражению (11.21а), как видно из рис. 11.8, распадается на ряд ветвей. [c.274]

Для того чтобы измерить относительную интенсивность / = — х/Ь двух линий аналитической пары достаточно определить отношение любых пропорциональных их величин. С этой целью можно воспользоваться характеристической кривой фотопластинки, дающей однозначную связь между почернением фотографической эмульсии и интенсивностью падающего на нее света (см. введение). Измерив почернения и линий на спектрограмме, по характеристической кривой, построенной для той же пластинки, можно найти соответствующие значения lg/l и lg/2, разность между которыми дает искомое значение Ig/l//2 = Ig . Этот способ нахождения относительных интенсивностей получил название метода фотографической фотометрии. [c.44]

Поскольку динамическая скорость постоянна, последнее уравнение можно было бы проинтегрировать по у, если бы была известна функция I (у). В п. 5.10 показано, что для простейшего случая безграничного потока вдоль плоской стенки достаточно точные результаты дает гипотеза Прандтля (/ = ку). Однако для трубы она неприемлема, что подтверждается опытами Никурадзе (рис. 6.19). Можно видеть, что значение I достигает максимума на оси трубы. Были сделаны попытки найти I (у) теоретически или дать удобную аппроксимирующую зависимость. Кривые, построенные по данным разных авторов, приведены на рис 6.19, Вполне [c.158]

Кривые, построенные для различных С, имеют вид, показанный на рис. 2.7, а. Для [c.54]

Другие исследователи (Р. Г. Арзуманов) полагают, что полная длина струи может быть разбита на два участка начальный участок (в непосредственной близости от насадка), где сила удара струи возрастает и достигает (на некотором удалении от насадка) максимального значения, и следующий за ним стабильный участок, на всем протяжении которого эта сила сохраняется неизменной. Приведенная на рис. 159 кривая (построенная по данным Арзуманова) показывает изменение силы удара струи в зависимости от расстояния от насадка здесь отложены по вертикали — отношения силы удара в различных сечениях струи к максимальному значению этой силы по горизонтали — отношения расстояний до указанных сечений к расстоянию / ,ах. где сила удара является наибольшей. [c.216]

Если на прямолинейную горизонтальную границу АВ полу-бесконечной пластинки действуют несколько сосредоточенных сил Р, Pj, Pj, то напряжения на горизонтальной плоскости тп можно получить с помощью суперпозиции напряжений, вызываемых каждой из этих сил. Для каждой из них кривые напряжений и можно получить, сдвигая кривые, построенные для силы Р, к новым началам координат Oj, 0 ,. .. Отсюда следует, что напряжение а , вызываемое, например, силой Р на плоскости тп в точке D, получается путем умножения ординаты Н- К на Pj. Таким же образом напряжение в точке D, вызываемое силой Ра, получается равным Н К -Р и так далее. Общее нормальное напряжение в точке D на плоскости тп, вызываемое силами Р, Pj, Pj, будет [c.119]

Рис. 4.52. Сравнение опытных данных по задвижкам (а) и дроссельным клапанам (и) с теоретической кривой (/), построенной по формуле (4.87)

Ордината и абсцисса точки В пересечения суммарной кривой ветвей 3 н 2 и кривой, построенной для ветви /, дают соответственно величину напора у в узловой точке и расхода Q, равного в данном случае Qa + Q,. [c.270]

Сопоставим далее с экспериментом теоретические зависимо-стп, полученные в 29, 30 и относящиеся к расчету длины трещины с ростом числа циклов. Для эксперимента использовались такие же образцы, что и для статического нагружения (табл. 31.1). В процессе испытаний записывалась длина трещины в зависимости от числа циклов. Соответствующие экспериментальные кривые показаны на рис. 31.16 сплошной линией (материал образцов указан на рисунке). Теоретические кривые, построенные по уравнению (29.20) для соответствующего материала, показаны штрих-пунктирной линией на том же рисунке. При построении теоретических кривых принимался во внимание [c.270]

Кривые, построенные по этой зависимости, приведены па рис. 35.7. Видно, что малое уменьшение запаса прочности достигается за счет больших запасов на трещину. [c.292]

Откладывая на Я, -диаграмме значение Яг=0Рн, найдем на пересечении с кривой, построенной для выбранного значения Ов, соответствующую адиабатную температуру. Например, значениям ав=1,25 и дРн=36,7 МДж/м соответствует точка А на рис. 16.1, т. е. а=1700°С. Естественно, адиабатная температура будет максимальной для стехиометрической смеси, т. е. для ав=1. Она называется теоретической т- В примере на рис. 16.1 iт=2000° . С увеличением [c.140]

Кривые, построенные на основании данных приложения 5 (рис. 10-3), позволяют заметить следующее [c.107]

Ниже описаны нормальные формы, к которым приводятся интегральные кривые построенного поля направлений на медленной поверхности (а следовательно, и фазовые кривые медленного уравнения) расслоенными диффеоморфизмами. [c.176]

Чтобы получить отпускную или проектную прочность бетона, значение скорости звука, при котором следует прекращать пропаривание, следует устанавливать по тарировочной кривой, построенной по результатам ис пытания образцов в холодном состоянии. [c.313]

Принимает еще более высокие значения ( 54-6). На рис. 4.3 показаны кривые, устанавливающие зависимость со от нагрузки при различных высотах парового пространства. Здесь наряду со скоростями пара Шо", прп которых получены соответствующие влажности, приведены также значения нагрузки зеркала испарения Rs, т. е. значения расхода пара, отнесенного к 1 м поверхности жидкости (в сечении условной границы раздела фаз). Из рисунка видно, что при одних и тех же нагрузках с увеличением высоты парового пространства влажность пара уменьшается. Это объясняется тем, что с ростом h все большая часть подбрасываемых капель не достигает входных сечений пароотводящих труб и выпадает назад на зеркало испарения. Количество транспортируемых капель при этом практически не изменяется. Поэтому можно ожидать, что после некоторого значения h дальнейшее увеличение ее не приведет к заметному изменению влажности пара. Кривые, построенные в работе [173], подтверждают это (рис. 4.4). Аналогичные зависимости получены также при низких давлениях [28, 121]. Можно считать, что для области, в которой зависимость ю от Wq" может быть выражена степенной функцией с показателем /г З, увеличение высоты парового пространства выше 1,0—1,5 м не приводит к уменьшению влажности пара. [c.110]

Зависимости a)=f(Rv), полученные на пароводяном стенде, имеют аналогичный характер (рис. 4.8). Сопоставление этих данных с кривыми, построенными для свободного парового объема, показывает, что эффективность сепаратора зависит прежде всего от скорости проходящего через него пара. Так, при давлении [c.113]

На рис. 5.20 приведены кривые, устанавливающие зависимость уноса жидкости от приведенной скорости в сепараторе, снабжен ном распределительными устройствами, создающими сепарирующие струи жидкости, и без них. Кривые построены при высоте парового пространства Я=1200 мм, т. е. когда унос определяется количеством транспортируемых капель. Как видно из рисунка, сепарирующие струи заметно снижают влажность пара. При аппроксимации кривых (построенных при сепарации парожидкостной среды струями жидкости) степенной функцией йз = Са "" общая кривая может быть разбита на две области. В первой области со незначительно зависит от Шо", во второй зависимость более резкая и показатель п принимает значение, равное 4 [96]. [c.157]

Параметры Ад, р варьировались из условия наилучшей аппроксимации экспериментальных кривых из работы [622]. Результаты аппроксимации представлены на рис. 1.5.2—1.5.4. На этих рисунках сплошной линией изображены экспериментальные кривые, а штрихованной — кривые, построенные с помощью формул (5.27), (5.28). По вертикальной оси отложена деформация ползучести С t, т) в см /кг-10 , по горизонтальной оси — время в сутках. Пересечение кривых с осью времени дает возраст т бетона в сутках к моменту загружения. Значения параметров С о, А , Р следующие [c.67]

Эту формулу можно при.менять, ио крайне . мере, в iipe, e. iax ц < < 10Э Экспериментальные коэффициенты сопротивле1 ия входного участка модели аппарата оуч при центральном входе потока вверх в зависимости от коэффициента сопротивления решетки показаны иа рис. 7.22. Здесь же даны расчетные кривые, построенные по формулам (4.115) и (4.116). В уравнении (4.115) в пределах < Сп1и>д 0.06 - 1 I [c.189]

Пересечение идеальных поляризационных кривых, построенных на основании реальных (экспериментальных) поляризационных кривых, определяет величину тока коррозии, обусловленную не наложением внешнего тока, а работой внутренних микрогальва-нических пар. Реальные поляризационные кривые получают путем смещения потенциала электрода от Екарр в анодную или катодную сторону за счет тока от внешнего источника. При малых внешних токах реальные и иде- [c.55]

На рис.1 показаны теоретичеокая кривая /.построенная по форцуле (2), и экспериментальные данные (5,6) распределения коэффициента давления по поверхности цилиндра для сверхкритических чисел Рейнольдса [ ]. Экспериментально замеренное распределение коэффициента давления по цилиндру не подтверждает теоретичес 1фивую 1 на большей части ее [c.51]

Чтобы измерить угловую зависимость сечения рассеяния, в опыте было использовано несколько бочек, каждая из которых применялась для определенного угла рассеяния (9 = 20, 30,. 35, 40, 50, 60, 70 и 80°). Результаты измерений приведены на рис. 138, где для сравнения даны теоретические кривые, построенные в предположении, что радиус R черного шара раве 6-10 з см (кривая /), 7,5-10" з см (кривая 2) и 9-10 см (кривая (3). Из рисунка видно, что экспериментальные точк лучше всего согласуются с теоретической кривой дифракционного рассеяния, построенной в предположении, что = = 7,5- 10 з см. Такую примерно величину и имеет радиус ядра свинца. Тем самым было доказано существование дифракционного рассеяния быстрых нейтронов на ядрах свинца. [c.350]

Группа 16. а) Медь. Результаты отдельных экспериментов для меди неплохо согласуются друг с другом. Результаты, полученные Эстерманом и др. [60], несколько превышают средние значения это объясняется скорее всего недостаточной чистотой их образца и сравнительно большим разбросом данных. Результаты Кеезома и Кока [85, 86] лежат примерно на 5% выше результатов Корака [75], хотя разброс данных первых авторов имеет тот же порядок величины. Экспериментальные результаты по определению зависимости в(Т ) приведены на фиг. 5 как легко видеть, они очень хорошо согласуются с теоретическими кривыми, построенными Лейтоном на основании вычислений колебательного спектра. [c.338]

На рис. XII.16 и XII.17 в коодинатах и/имакс и yjr приведено сравнение кривых, построенных по формуле (XII.52), с опытными данными Никурадзе по расг ределению скоростей в гладких трубах, а также с данными Ф. Л. Шевелева по распределению скоростей в шероховатых (ста.шных) трубах использованные опытные данные охватывают трубы диаметром от 1 до 155 см и числа Рейнольдса от 4-10 до 2,2-10 . [c.190]

Для решения задачи воспользуемся ударной полярной и яблоковидной кривой, построенными в определенном масштабе для числа М о = 2,22 и показанными на рис. 10.35. Выберем значение скорости Ук на поверхности конуса. Из рисунка вид- [c.506]

На рис. 16.16 изображены для трех моделей (по результатам расчета) кривые изменения средней температуры пласта в зависимости от времени шрогрева, а также кривая, построенная по данным промыслового эксперимента. При расчете приняты Тс = 373 К Го =281 К, А=3,3-10- м т = =0,26 Я1 = 1,435 Вт/,(м-К) Х2 = 2,738 Вт/(м-К) р1 = 2400 кг/м р2= = 1700 кг/мз а = 3,3-10-3 м /ч. [c.268]

Оно выражает тот факт, что проекция результирующего касательного напряжения в точке В на нормаль N к горизонтали равна нулю и, следовательно, мы можем сделать вывод, что касательное напряжение в точке В скручиваемого стержня действует в направлении касательной к горизонтали, проходящей через эту точку. Кривые, построенные на поперечном сечении скручиваемого стержня таким образом, что результирующее касательное напряжение в любой точке кривой дейстЕ ует в направлении касательной к этой кривой, называются траекториями касательных напряжений. Таким образом, для поперечного сечения скручиваемого стержня горизонтали мембраны яв [яются траекториями касательных напряжений. [c.311]

Положение сильфона контролируется магнитным датчиком, который позволяет без труда заметить смещение штока 4 на 0,5 j/.m. Поправка на растяжение сильфона меньше, чем погрешность обзразцового прул< инного мано-мера для измерения давления на газовой стороне системы. Платиновые проволочки включаются в разные плечи рабочей мостовой схемы. Сопротивление платиновой проволоки находится из условия разбаланса моста, а температура проволоки в момент бурного вскипания лсидкости определяется по градуировочной кривой, построенной по данным предварительных опытов. [c.304]

Растворы, для которых зависимость парциальных и общего давления от состава выражается прямыми линиями [закон Рауля (552) па рис. 64], представляют тот предел, к которому приближаются ре- 1 1Ы ые растворы. Исходя из этого, реальные растворы и соответствующие им графики классифицируют по характеру отклонений от закона Рауля. Кривые, построенные по экспериментальным данным n n r 1 и /а, 1, лолжн1>1 быть касательными к прямым, выражающим закон [c.230]

Для получения необходимой прочности бетона (т. е. прочности, достаточной для извлечения, изделий из форм) термовлажностную обработку (пропаривание) рекомендуется прекращать после достижения значения скорости звука, установленного по тари-ровочной кривой, построенной по результатам испытания образцов в горячем состоянии. [c.313]

Значения отношения Дртр.об/Аро макс, рассчитанные по зависимости (1.54), приведены на рис. 1.22 и 1.23. Как видно, эти значения достаточно хорошо согласуются с кривыми, построенными в работе [69] по экспериментальным данным . [c.37]

Если в сложном контуре только часть опускной системы является общей (контур с общим опускным стояком, рис. 2.7), то целесообразно в гидравлические характеристики для каждого подъемного контура включить сопротивление труб, подводящих жидкость от опускного стояка Арсо р . Применительно к схеме рис. 2.7, а не-, обходимо построить зависимости Ар ПО л—Арсотр = f G) для обоих подъемных контуров (кривые / и i, рис. 2.7, б), по которым установить аналогичную кривую для контура в целом (кривая 3). Затем построить зависимость =f G) для общей части опускной системы (кривая 4). Точки пересечения кривых, построенных по этим зависимостям, определят Арпол, общий расход Ообщ и расходы в отдельных подъемных звеньях Gi и G2. [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...