Трещина скорость роста

Трещины, скорость роста 101—106, 109 [c.293]

В условиях эксплуатации для одних деталей, главным образом тонкостенных, опасным с точки зрения безаварийной работы является первый этап возникновения трещины. Скорость роста трещины при этом не играет существенного значения, поскольку при малой толщине стенки образовавшаяся трещина очень быстро становится сквозной. В этом случае за критерий сопротивления разрушению при термической усталости нужно принимать коэффициент повреждаемости материала. [c.126]

Направление роста трещины скорость роста трещины и ее ветвление [c.284]

На основе развитых представлений легко понять также кардинальное различие в докритическом поведении сквозных трещин в толстых и тонких пластинах (см., например, рис. 154). Действительно, сравним основные параметры докритического развития трещин (скорость роста трещины и инкубационный период) для случаев плоской деформации и весьма тонкой пластины при одном и том же коэффициенте интенсивности напряжений. [c.387]

При реализации механизма анодного растворения с участием пластической деформации в вершине трещины скорость роста трещины будет зависеть от скорости роста пленки, ее физико-химичес-ких характеристик и механических условий нагружения [172]. При [c.302]

На рис. 87 приведены зависимости максимальной циклической нагрузки от числа циклов нагружения, изменение разности потенциалов для режима нагружения и длины трещины, определенной по градуировочному графику. С увеличением длины трещины скорость роста трещины возрастает, поэтому для получения примерно одного и того же прироста длины трещины требуется меньшее число циклов как на [c.247]

К разрушениям второго типа, которые могут происходить также при различных схемах нагружения, следует отнести разрушения, для которых критические параметры существенно зависят от времени нагружения в том или ином виде. Типичным примером является разрушение, получившее в литературе название разрушение при взаимодействии ползучести и усталости [240, 341] при циклическом нагружении в определенном температурном интервале долговечность при одной и той же амплитуде деформации зависит от скорости деформирования, значительно уменьшаясь при малых эффективных скоростях деформирования, в частности при циклировании с выдержками. На стадии развития усталостного повреждения также известны многочисленные экспериментальные данные о влиянии частоты нагружения в определенных условиях, особенно в коррозионной среде, на скорость роста усталостных трещин [199, 240, 310, [c.150]

ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СКОРОСТИ РОСТА УСТАЛОСТНЫХ ТРЕЩИН [c.189]

Дальнейшие исследования показали, что во многих случаях средние напряжения могут оказывать существенное влияние на развитие усталостного повреждения и, следовательно, формула (4.1) не является универсальной зависимостью и необходимо располагать количественными зависимостями скорости роста трещины (СРТ) от асимметрии нагружения. Среди формул, кото- [c.189]

Существование предела выносливости для образцов с трещинами привело к необходимости ввести константу материала в терминах КИН, названную пороговым значением КИН Ktn-В то же время было замечено значительное увеличение скорости роста трещины при КИН, близких к критическому значению Кс- Таким образом, возникла необходимость получения зависимостей, описывающих все эти особенности. [c.190]

Зависимость (4.6) в принципе дает возможность описать влияние средних напряжений (или асимметрии нагружения), а также нестационарности нагружения на скорость роста усталостной трещины, так как эти факторы изменяют параметр и [289, 346, 354]. Но, к сожалению, следует отметить нарастание разногласий в отношении достоверности результатов измерений закрытия трещины разными методами [300, 324, 385, 418]. Одной из возможных причин большого разброса измерений закрытия трещины может быть различная протяженность фронта трещины (толщина образца) в разных экспериментальных исследованиях. Так, в работах [369, 408, 409] экспериментально показано, что доминирующее влияние на стор оказывает деформирование материала у вершины трещины в районе свободных боковых поверхностей образца. С увеличением толщины образца и соответственно протяженности фронта трещины влияние боковых поверхностей снижается и эффект закрытия трещины уменьшается, вплоть до его практически полного отсутствия в растягивающей части цикла. Для трещин с протяженным фронтом только при R — О (а не при / > 0) трещина перестает быть концентратором напряжений и в этом случае 1. [c.191]

Рис. 4.20. Зависимости нормированной скорости высвобождения упругой энергии (0) от скорости роста трещины o/ r

Рис. 4.21. Изменение скорости роста трещины и в зависимости от ее относительной длины L/Lq

Рис. 4.23. Зависимость критического коэффициента интенсивности напряжений при динамическом нагружении Kid от скорости роста трещины о.-

Рис. 4.29. Зависимости номинальной нагрузки а" и параметров НДС у вершины трещины от времени т (а), -интеграла н скорости роста трещины у от приращения длины трещины Az, (б) при динамическом нагружении [Хс —

СКОРОСТЬ РОСТА ТРЕЩИН (МЕХАНИКА РАЗРУШЕНИЯ) [c.145]

В условиях, благоприятных для инициирования КРН, скорость роста трещины зависит от напряжения чем оно больше, тем быстрее идет разрушение. Найдена эмпирическая линейная зависимость между приложенным напряжением и логарифмом времени до разрушения для гладких образцов аустенитной и мартен-ситной нержавеющих сталей, углеродистой стали, латуни и сплавов алюминия. Эта зависимость для латуни показана на рис. 7.8. При небольших напряжениях наклон прямой для некоторых металлов уменьшается, поскольку расширяется диапазон времени до разрушения при данном напряжении. Однако ни эмпирическая [c.145]

На графическом изображении зависимости Ki от скорости роста трещины наблюдаются три участка (рис. 7.10). При низких значениях / l на участке I скорость роста трещины в сильной степени зависит от (в отличие от участка II). Пороговое значение Ki see определяется как такое , при котором измеренная скорость роста [c.146]

Рис. 7.11. Зависимость скорости роста трещины для алюминиевого сплава 707 от коэффициента интенсивности напряжения К [47]

Коррозионное растрескивание под напряжением (КРН) паровых котлов 133, 282, 287, 291 скорость роста трещин 145—148 среды разрушающие 137 стали 132—136 теории 138—142 титана 376, 377 характерные признаки 137, 138 циркония 380 Коррозионные потери 17, 18 Коррозионный износ см. Фреттинг-коррозия Коррозия [c.452]

Для оценки числа циклов Np от момента зарождения трещины до момента, когда трещина становится сквозной, существуют кинетические диаграммы усталостного разрушения. Эти диаграммы связывают между собой скорость роста [c.294]

Кинетика развития трещин в литейных высокожаропрочных никелевых сплавах несколько отличается от кинетики деформированных сплавов обычно не образуются и не развиваются макроскопические трещины. Методом электронно-микроскопической авторадиографии было показано , что на стадии, близкой к разрушению, в литейных высокожаропрочных сплавах происходит множественное повреждение границ зерен, выражаемое в увеличении диффузионной ширины границ зерен. Рост плотности дислокаций в материале образца с увеличением времени нагружения также имеет общеобъемный характер. Однако при появлении макроскопической трещины вне зоны образования трещины скорость роста плотности дислокаций уменьшается [68], что является, по-видимому, следствием локализации пластической деформации на некоторых ослабленных участках материала. Можно предположить, что в литых сплавах большая локализация пластической деформации приводит к большой ло- [c.86]

Периодичность проверки зависит от скорости роста трещин. Скорость роста трещин йбусловливается многими причинами [Л. 46]. [c.162]

Статическое деформирование сопровождается увеличением размеров пластических зон и уровнем пластических деформаций в них (рис. 6.11). При достижении предельной деформации, зависящей от размера исходной трещины (дефекта), происходит страгивание трещины, скорость роста которой определяется скоростью нагружения и условиями испытаний (температура, жесткость машины и т. д.). Предельная деформация, при которой происходит страги-вание трещины, а также окончательное разрушение образца (детали) оказываются меньшими, чем предельная пластичность гладкого образца, в силу стесненности пластической деформации в вершине трещины. При этом продельная деформация в устье трещины при статическом нагружении может быть определена с учетом ее стесненности вследствие объемности напряженного состояния. [c.229]

Согласно проведенным расчетам, для сквозных и не-сквозных трещин существует аналогия в изменении жесткости напряженного состояния — она возрастает с переходом от двухосного растяжения-сжатия к двухосному растяжению. Однако результаты экспериментальных исследований показали, что применительно к несквозным трещинам скорость роста и шаг усталостных бороздок возрастают с увеличением а/Т (рис. 79), причем большему среднему напряжению соответсвует больший шаг усталостных бороздок. Из анализа напряженного состояния материала в [c.156]

Эти процессы приводят к релаксации и уменьшению перенапряжений в вершинах наиболее опасных псевдотрещин (трещин серебра ), что препятствует преимущественному росту какой-либо отдельной трещины. Скорость роста трещин серебра постоянна. [c.9]

Большинство феноменологических моделей, описывающих процесс разрушения, в том числе усталостного, основываются на рассмотрении элементарного акта разрушения в бесконечно малом объеме материала [12, 38, 141, 282, 336, 349, 351]. Такой подход обязательно приводит к постулированию совпадения зон максимального повреждения и разрушения материала. При моделировании развития трещин в сплошной среде, где любой параметр НДС и повреждения относится к материальной точке, разрушение должно пройти через совокупность точек с максимальной повреждаемостью. В целом ряде случаев построенные на этой основе модели не позволяют объяснить существующие экспериментальные данные. Например, известно, что при смешанном нагружении тела с трещиной, описываемом совместным изменением КИН Ki и Ки, фактическое увеличение скорости развития трещины при росте отношения AKnl Ki оказывается существенно выше, чем это следует из НДС (и соответственно повреждения) в точках, через которые пройдет трещина [58]. В предельном случае при нагружении тела с трещиной только по типу II скорость роста определяется величиной максимальных деформаций, локализованных на продолжении трещины, а направление развития разрушения оказывается перпендику- [c.136]

Одной из основных зависимостей, связывающих скорость роста усталостной трещины dL/dN с коэффициентом интенсивности напряжений К, является уравнение, предложенное П. Пэрисом и Ф. Эрдоганом [192], [c.189]

О) зависимости скорости роста усталост- ной трещины dLldN от размаха КИН Д/С при различной асимметрии нагружения R [c.218]

Рис. 4.13. Зависимость скорости роста усталостной трещины dLfdN от размаха КИН Д/ i R =

Рис. 4.14. Зависимость ДА п от tsKu отвечающая пороговой скорости роста усталостной трещины, при различной асимметрии нагружения R

НДС, что соответствует условию Т =1 с [J рассчитывается с учетом кинетической энергии по формуле (4.81)], осуществлялись старт трещины и ее распространение в условиях возрастания внешней нагрузки (рис. 4.29,а). Критерием продвижения трещины является соблюдение автомодельности НДС в ее вершине, которое осуществляется путем выбора СРТ v dLldx. Расчет НДС осуществлялся МКЭ в динамической упругопластической постановке, моделирование развития трещины производилось в соответствии с методом, изложенным в подразделе 4.3.1. Кинетика НДС, v и Г -интеграла, вычисленного для различных типов контуров интегрирования, представлена на рис. 4.29. Видно, что для обеспечения условия автомодельности НДС в вершине движущейся трещины скорость ее роста v должна непрерывно возрастать (при данном характере нагружения). Зависимости T AL) имеют те же особенности, что и в случае квазистатического нагружения. Наиболее стабильное поведение имеет величина Т, что позволяет использовать ее [c.263]

Вязкое разрушение обусловлено малой скоростью распростране-ппя трен(пны. Скорость распространения хрупкой тре1цпны весьма Ш лт , М. я глли скорость роста трещины достигает 2500 м/с. [c.50]

На рис. 7.11 показаны участки I и II роста трещины в Al-сплаве (1,2—2,0 % Си 2,1—2,9 % Mg 0,3 % Сг 5,5 % Zn) в растворе Na l, а также в жидкой ртути (охрупчивание в жидких металлах) при комнатной температуре. Скорости растрескивания в ртути выше, чем в водных растворах, но характер зависимости скорости от интенсивности напряжения одинаков. Металлургические факторы, влияющие на скорость роста трещин в одной среде, аналогичным образом влияют и в других. Вполне возможно, что некоторые аспекты механизма растрескивания справедливы в различных условиях. [c.147]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...