Прочность теоретическая

На рис. 3.96 показана конструкция оси штриховыми линиями нанесен теоретический продольный профиль оси — профиль так называемого бруса равного сопротивления изгибу. Это такой брус, во всех поперечных сечениях которого максимальные напряжения изгиба одинаковы масса этого бруса минимальна. Форма бруса равного сопротивления изгибу неприемлема для осуществления как по технологическим, так и по конструктивным соображениям. Действительный продольный профиль оси лишь приближается к теоретическому (см. рис. 3.96) при этом для обеспечения достаточной прочности теоретический профиль должен быть вписан в действительный. [c.411]

Болотин В.В. Нелинейная теория и устойчивость в большом" // Расчеты на прочность. Теоретическое и экспериментальное исследование прочности машиностроительных конструкций. — М. Машгиз, 1958. — Вып. 3. — С. 310—353. [c.276]

Сен-Венана 169, 320, 395 Прогибы большие 307 Прочность теоретическая 430 Пружина винтовая 413 [c.535]

Ближе всех к экспериментальным данным располагается предельная кривая по критерию Л. Ху—Дж. Марина, максимальное отклонение которой от эксперимента составляет 17,5% (в сторону увеличения запаса прочности). Теоретические кривые, построенные по остальным критериям, имеют еще большие отклонения — до 20—35%. [c.221]

Приближение длинноволновое 237, 254, 259, 261, 266 Принцип Мандельштама 247 Прочность теоретическая 5 [c.294]

Прохождение упомянутых дисциплин предполагает достаточно глубокое изучение студентами таких вопросов, как классификация способов сварки, теоретические основы источников теплоты, используемых при сварке, физико-металлургические и тепловые процессы при сварке, процессы кристаллизации металла сварного шва и технологическая прочность сварных соединений и т. п. [c.3]

Рассмотрим решение задачи для частного случая, когда распределения нагрузки и несущей способности подчиняются нормальному закону. Этот случай имеет широкое применение и позволяет получить простое замкнутое решение. Применение нормального закона оправдано в случае совместного действия достаточно большого числа случайных-возмущений, подчиняющихся различным законам распределения если среди них нет превалирующего, то результирующее возмущающее воздействие согласно центральной предельной теореме теории вероятностей имеет распределение, близкое к нормальному. На практике распределения многих возмущений отличны от нормального хотя бы потому, что целый ряд параметров (предел прочности, размеры и т.п.) не могут быть величинами отрицательными. Но усечения законов распределения обычно невелики, что позволяет игнорировать теоретическую нестрого сть допущения нормального распределения. [c.8]

В каждодневной деятельности инженеру приходится часто выполнять оценочные расчеты на прочность типовых элементов конструкций. Для этого он должен всегда иметь под рукой важнейшие формулы и справочные данные, используемые в расчетах. В нашей стране изданы многотомные справочные издания, написанные на высоком научно-теоретическом уровне и содержащие достаточно полное изложение основных результатов современной науки о прочности. Но эти книги ориентированы на конструкторов и расчетчиков, имеющих глубокую теоретическую подготовку в области прочности. Инженерам-практикам они зачастую недоступны. Именно для них предназначен в первую очередь настоящий справочник. [c.3]

Первый том включает два раздела Теоретические основы расчетов на прочность и экспериментальные методы исследования напряжений и деформаций " и "Расчеты на прочность и жесткость стер.ж невых элементов конструкций при статической нагрузке ". [c.35]

Оказывается, что прочность таких бездислокационных кристаллов близка к теоретической. [c.67]

Хотя достигнутая в лабораторных опытах прочность стали (ав = 300 кгс/ /мм ), все же достигнутый уровень прочности составляет лишь часть от теоретической. Возможности создания высокопрочных материалов (точнее, материал + технологический процесс упрочнения) еще достаточно широки. По некоторым прогнозам, в будущем промышленность будет располагать спл,тва-мн а основе железа с Оо,2 = 280 гс/мм и Об = 320 кгс/мм=. [c.397]

Долговечность первой стадии весьма мала по отношению к долговечности, отвечающей зарождению макроразрушения [ПО, 111, 152]. На самых ранних стадиях процесса формирования зародышевых усталостных микротрещин происходит их притупление за счет пластического деформирования при обратном нагружении. Поэтому микротрещины после зарождения растут стабильно (из-за притупления напряжения в их вершине меньше теоретического предела прочности От. п) по механизму стока дислокаций в их вершины при циклическом нагружении. Условие нестабильного роста микротрещин выполняется при значительном увеличении их длины. Количество циклов, свя- [c.137]

Построить эпюры распределения напряжений по толщине стенок полой сферы при одновременном наличии равных по величине внещнего и внутреннего давлений. Определить по третьей теории прочности теоретический предел упругого сопротивления (т. е. абсолютную величину давления газов снаружи или изнутри) в этом случае воздействия. [c.101]

В реальных материалах криста-ллические ретпетки имеют различного рода дефекты, снижающие прочность (теоретическая прочность металлов приблизительно в 10 раз выше практически достигнутой), В решетке могут быть точечные дефекты — вакансии (от- [c.12]

Выявляемая в процессе эксплуатации или во время специальных испытаний прочность металлов, назьтаемая фактической или технической, на 2—3 порядка ниже их теоретической прочности. Теоретической прочностью обладает совершенно бездефектный металл, имеющий идеально построенную, однородную во всех ее частях кристаллическую решетку. При его нагружении силой Р (рис. 1.3, а, б) возникающие касательные напряжения т задействуют, т. е. стремятся разорвать все совершенно одинаковые межатомные связи, пересекающие плоскость сдвига 5—5. [c.11]

Предполагается, что однонаправленные ленточные композиции должны обладать высокой трансверсальной прочностью. Теоретические расчеты, выполненные с использованием ЭВМ, подтверждают это предположение [96]. Однако на практике часто наблюдается низкая прочность таких композиций [97]. Если адгезионная прочность сцепления ленты с матрицей мала, то прочность композиций резко падает с увеличением концентрации лент [96]. Кроме того, даже при хорошей адгезии экспериментальные значения прочности могут быть низкими из-за того, что матрица не удовлетворяет предъявляемым к ней требованиям. Для достижения высокой прочности ленточных композиций необходимо выполнение следующих условий [98] повышенная адгезия полимера к ленте пластичность и высокие значения удлинения при разрыве матрицы для сведения к минимуму влияния концентрации напряжений из-за термических напряжений, возникающих в процессе получения образцов и изделий высокие значения wit (выше определенного критического уровня) и перекрывание лент для обеспечения полной передачи напряжений от матрицы к лентам регулярное распределение лент, с тем, чтобы обеспечить размер перекрываемых участков выше критического, а также полное отсутствие пор, пустот, отслоений матрицы от лент (это условие может быть выполнено только при высокой точности технологических процессов получения композиций) прочность матрицы при растяжении и сдвиге должна быть выше ее предела текучести композиция должна разрушаться трансверсальным разрывом лент, а не разрушением при сдвиге матрицы. [c.285]

Механические свойства стекла отличает высокая твердость и хрупкость. Самую высокую прочность имеет кварцевое стекло, наиболее однородное по составу и структуре. Чем больше ш елочных оксидов МегО содержит стекло, тем ниже его прочность. Теоретическая прочность стекол достаточно высока (ств = 25 - 40 ГНа). На практике максимальную прочность имеют тонкие стеклянные волокна диаметром не более 10 мкм у волокон из кварцевого стекла <7в = 7... 14 ГПа, у армирующих волокон для стеклопластиков сгв = 2,4... 3,5 ГПа. Прочность стеклянных волокон для термо- и звукоизоляции из обычных стекол еще ниже. Высокая прочность тонких волокон объясняется однородной структурой и отсутствием дефектов на поверхности. [c.319]

ПРОЧНОСТЬ ТЕХНИЧЕСКАЯ — собирательный термин для обозначения реально достигнутой прочности, в отличие от прочности теоретической, к-рая еще не реализована или достигнута в особых условиях на малых образцах (см. Усы). П. т. обычно оценивают по пределу прочности нри растяжении Ст , для пластичного состояния величина соответствует сопротивлению значит, пластич. деформации для хрупкого состояния величина СГ(, характеризует сопротивление разрушению. До 1950 наибольшая П. т. оценивалась в 200—220 кг1мм (закаленная и низкоотпу-щенная конструкционная сталь) и для волоченых тонких стальных проволок — 300—350 кг/мм . В последнее время разработаны методы (термомеханич. обработка, старение и др.), позволяющие повысить предел прочности до 300 кг1мм и выше, и ставится задача дальнейшего повышения П. т. Уже достигнута прочность на отдельных образцах очень тонких нитей до 1000— 2000 кг мм . Для большей части изделий сложной формы статическая оценка П. т. на малых гладких образцах очень условна, т. е. не учитывает чувствительности к надрезу, состояния поверхности, многократности нагружения и масштаба (см. Прочность конструкционная. Прочность теоретическая, Усталость). Я. Б. Фридман. [c.91]

На рис. 4.23 и 4.22 (кривая 1) аналогичные результаты приведены для болтов с конической головкой. Анализ и сравнение этих результатов с предыдущими показывают, что такая форма сопряжения головки со стержнем наиболее эффективна с точки зрения усталостной прочности. Теоретический коэффициент концентрации напряжений сншкается в етом случае до к — 1,45 при г — [c.127]

Для плотных металлических решеток дробь ajb близка к единице. Отсюда теоретическое усилие теоретическая прочность) для осуществления сдвига (пластической деформации) примерно в б раз меньше модуля сдвига. Для железа теоретический предел текучести должен быть равен 1300 кгс/мм , тогда ак в действительности для мягкого железа составляет пример1Ю 151кгс/мм2, т. е. в 100 раз меньше. [c.66]

Это различие настолько значительно, что вначале уравнение Френкеля, как и представление о теоретической прочности, считались ошибочными. Для объяснения этого расхождения была разработана (Тэйлором и одновременно с ним Орованом и По-ланп) теория дислокаций. [c.66]

Итак, дисло кации были вначале (20-е годы) придуманы для объяснения различия между теоретической и фактической прочностью металлов в 50-е годы в связи с применением электронного микроскопа дислокации были обнарул<ены металлографически так, например, на рис. 44 представлена, по-видимому, первая электронная фотография, где видна экстраплоскость, край которой является дислО кацией. [c.66]

Если принять теоретическую прочность на отрыв сТтеор= =2100 кгс/ [c.72]

Из опнсанного механизма р 1зрушения вытекает, что образование трещины и ее рост до критической величины (критическая трещина характеризуется тем, что в ее устье напряжение достигает значения теоретической прочности) происходит в результате движс[ ия дислокаций, тогда как распространение трещин (сверх критической длины) происходит без пластической деформации. [c.72]

Важным, даже основмым моментом описанного выше мехалнзма х рупко-го разрушения металлов, является достижение в устье трещины напряжения, равного теоретической прочности. Это условие будет выполнено, если по мере развития трещины последняя будет острой. Если трещина будет раскрываться и радиус в ее вершине увеличивается, т. е. не только I, но и г будет расти, то для ее движения будет требоваться все большее и большее напряжение (если дробь /// будет уменьшаться). В этом случае трещина так и не достигнет критического размера, хотя может распространиться на асе сечение. Такое разрушение является вязким. [c.72]

Истоки этого направления начинаются с работ А. Гриффитса (20-е годы), который показал, что разрушение высокопрочных материалов обусловлено имеющимися в теле трещинами или трещиноподобными дефектами, развитие которых и определяет весь процесс разрушения. Как указывалось выше (с. 72), концентрация напряжений в устье дефекта прямо пропорциональна корню квадратному из отношения его длины к радиусу закругления. Если напряжение в устье дефекта достигнет теоретической прочности, то произойдет хрупкое разрушение и трещина увеличится по длине. Такое местное разрушение в устье трещи-иы может перейти в самопроизвольное, если уме[1ьшение упругой энергии, обусловленное приростом трещины, будет превышать работу, необходимую для образования новых поверхностей, т. е. поверхностная энергия должна быть меньше высвобождающейся упругой энергии. [c.75]

Обработка на тонкопластинчатый перлит (тростит) с последующей деформацией носит название патентирования, о чем было сказано раньше. Для получения высоких механических свойств при патентировании следует применять большие степени деформации. Необходимо все же указать, что при патентировании с последующей большой деформацией (>95% в высокоуглеродистых сталях (1%С) достигается самая высоцая прочность — 450 кг Умм (почти треть теоретической прочности), которую удалось получить в промышленных изделиях. Такая высокая прочность получается лишь в тонкой проволоке. [c.284]

Петля гистерезиса 540 П.патинит 539 Ползучести кривая 454 Ползучесть 453 Полигонизация 33, 86 Полиморфизм 55 Порог рекристаллизации 88 Правило фаз 109 Превращение при отпуске первое 272 второе 273 третье 274 Предвыделение 574 Предел текучести 63 ползучести 458 прочиости 63 Пресс-эффект 586 Припои мягкие 623 твердые 623 Прокаливаемость 293 Прокатка контролируемая 402 Прочность 69 длительная 452, 458 конструктивная 78 теоретическая 66 Псевдосплав 97 [c.645]

Существенный недостаток прессового соединения — зависимость его нагрузочной способности от ряда факторов, трудно поддающихся учету широкого рассеивания значений коэффициента трения и натяга, влияния рабочих температур на прочность соединения и т. д. К недостаткам соединения относится также наличие высоких сборочных напряжений в деталях и уменьшение их сопротивления усталости вследствие концентрации давлений у краев отверстия. Влияние этих недостатков снижается по мере накопления результатов экспериментальных и теоретических исследований, позболяюш,их совершенствовать расчет, технологию и конструкцию прессового [c.91]

Точечный (теоретический) контакт делает передачи Новикова менее чувствительными к перекосам, чем передачи с линейным контактом. Зато они более чувствительны к изменению межосевого расстояния. Таким образом, основным критерием работоспособности и расчета передач Новикопа является прочность но контактным и изгибным напряжениям. [c.168]

По уравнению (16.21) нагрузка Р растет с уменьшением ресурса /. и теоретически не имеет ограничения. Практически нагрузка ограничена потерей статической прочности, или так называемой статической грузоподъемпостью. Статическую грузоподъемность используют для гюдбора [юдипишиков при малых частотах вращения л < 10 мин" , когда число циклов нагружений мало и не вызывает усталостных разрушений, а также для проверки подпшпников, рассчитанных по динамической грузоподъемности. Условие проверки и подбора [c.295]

Предположим, что в первом варианте микротрещина зародилась в плоскости скольжения (например, по механизму Гилмана—Рожанского [25, 247]) и ориентирована параллельно сдвиговым напряжениям, т. е. подвергается только П моде деформирования. В этом случае распределение напряжений у ее вершины согласно работе [199] таково, что т (/Ос(= 1,03, где т г и Ос1 — сдвиговое и растягивающее напряжения у вершины трещины, действующие в плоскостях скольжения и спайности соответственно (Tsi = Tre e=o Ос( = (fee 10 450 где г, 6 — полярные координаты, отсчитываемые от вершины микротрещины). Поскольку в данной ситуации для ОЦК металлов Тзг/сГсг Тт.п/сГт.п = = 0,24 0,28 (тт. п и От.п — теоретическая прочность на сдвиг и на отрыв соответственно), зародившаяся микротрещина не является устойчивой к сдвиговым процессам в ее вершине [230]. С возникновением микротрещины начинается эмиссия дислокации из ее вершины и, следовательно, рост такой микротрещины в процессе деформирования будет пластический, стабильный, контролируемый деформацией. Таким образом, зародышевая микротрещина, ориентированная параллельно сдвиговым напряжениям, растет по пластическому механизму и, следовательно, притупляется, становясь трещиной, не способной инициировать хрупкое разрушение. [c.68]

Полученные значения параметра Od без конкретизации механизма зарождения микротрещин интерпретировать сложно. Отметим лишь, что они одного порядка с аналогичными величинами, используемыми для описания процессов микроповреждения в сталях. Так, по данным работы [275], типичные значения Od в модели образования микронесплошностей около частиц РезС в сфероидизированной стали составляют 1700 МПа, в работе [322] приводится расчетное значение напряжения, необходимого для растрескивания карбидов в стали 0,36С—1,28Мп, равное 2027 МПа. С другой стороны, верхняя оценка значений параметра ffd, в качестве которой можно принять теоретическую прочность, на разрыв для решетки Fe, дает величину порядка /2яжЗ-10 МПа [121]. [c.107]

Металловедение (1978) -- [ c.66 ]

Разрушение и усталость Том 5 (1978) -- [ c.14 ]

Металлургия и материаловедение (1982) -- [ c.94 ]

Термическая обработка в машиностроении (1980) -- [ c.9 ]

История науки о сопротивлении материалов (1957) -- [ c.430 ]

Количественная фрактография (1988) -- [ c.32 ]

Металловедение и технология металлов (1988) -- [ c.59 ]

Теория сварочных процессов Издание 2 (1976) -- [ c.29 ]

Металловедение и термическая обработка стали Том 1, 2 Издание 2 (1961) -- [ c.364 ]

Механика трещин Изд.2 (1990) -- [ c.5 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...