Устойчивость тел с начальными деформациями напряжениями

В силу положительной определенности удельной потенциальной энергии деформации состояние равновесия ненапряженного тела — устойчиво. При достаточно малых значениях параметра нагрузки F напряженно-деформированное состояние упругого тела может быть описано уравнениями линейной теории упругости это состояние равновесия будем называть начальным. В окрестности точки F =-= О начальное состояние равновесия, как нетрудно показать, остается устойчивым, Начальное состояние равновесия нагруженного тела может перестать быть устойчивым только тогда, когда параметр F превысит некоторое критическое значение F p, т. е. при F > F p становятся возможными такие отклонения от начального состояния равновесия, при которых АЭ О.. А поскольку при F а F p начальное состояние остается устойчивым и любые возможные малые отклонения приводят к увеличению полной потенциальной энергии, то естественно так определить критическое значение параметра нагрузки — это нижняя граница тех значений F, при которых возможны малые отклонения системы от начального состояния равновесия, приводящие к АЭ == 0. [c.29]

В этой главе обсуждаются формы потери устойчивости без-моментного напряженного состояния оболочек, локализованные в окрестности края. Влияние моментности начального напряженного состояния и докритических деформаций рассматривается в гл. 14. Причинами возникновения обсуждаемых форм потери устойчивости являются слабое закрепление края и переменность определяющих параметров. Такие формы возможны для выпуклых оболочек, а также для оболочек нулевой кривизны под действием осевого сжатия. Локализация форм потери устойчивости в окрестности края для оболочек нулевой кривизны при других видах нагружения внешнее давление, кручение), а также для оболочек отрицательной кривизны не имеет места см. гл. 7 — 12). Как показано ниже, слабое закрепление края может сущ,ественно уменьшить критическую нагрузку, в то время как переменность определяюш,их параметров меняет ее незначительно. [c.261]

Рассмотрим структурный элемент материала, где происхо дит элементарный акт макроразрушения (разрушение структурного элемента принимается за условие зарождения макроразрушения). Под критической деформацией е/, отвечающей зарождению макроразрушения, будем принимать такую деформацию, при которой случайное отклонение в площади пор по какому-либо сечению структурного элемента (предполагается, что распределение пор по любому сечению структурного элемента одинаково) приводит к локализации деформации по этому сечению, а следовательно, к потере пластической устойчивости рассматриваемого элемента без увеличения его нагруженности. Случайное увеличение в площади пор, которое может иметь место при любой деформации структурного элемента в любом его сечении, приводит к случайному отклонению по силе F, действующей на нетто-сечение (площадь нетто-сечения 5н структурного элемента равна разности начальной площади и площади пор). Для сохранения равновесия в элементе это отклонение (уменьшение) должно быть скомпенсировано увеличением нормального к рассматриваемому сечению истинного (отнесенного к нетто-сечению) напряжения бон. Если это увеличение можна [c.117]

Если необходимо увеличить точность расчета, сохранив неизменным приращение времени, то при вычислении деформаций ползучести вместо напряжений в начале приращения времени можно использовать средние значения составляющих напряжения на этом Д/. Средние напряжения заранее неизвестны, однако могут быть получены в первом приближении путем осреднения начальных напряжений и только что полученных оценок конечных приращений. Это приближение можно улучшить при помощи итерационной процедуры, в соответствии с которой последняя оценка конечного напряженного состояния осредняется с начальным напряженным состоянием, что дает средние напряжения и новую улучшенную оценку конечного напряженного состояния [6]. При получении результатов, приведенных в данной главе, итерационные процедуры не использовались. Несмотря на это упрощение, процедура анализа оказалась вычислительно устойчивой и, несомненно, точной для больших интервалов времени. Проиллюстрируем применение метода приращений на простом примере одноосного напряженного состояния. [c.263]

В ряде расчетных случаев (хрупкое статическое состояние, усталость, сопротивление начальной стадии пластической деформации, потеря устойчивости в пределах упругости) предельные нагрузки пропорциональны напряжениям. [c.436]

Во многих публикациях отмечается, что в начальной стадии сверхпластического течения происходило некоторое падение напряжения течения, а устойчивое состояние достигалось после нескольких или даже нескольких десятков процентов деформации. Такой эффект очень заметен при не совсем равноосной исходной [c.238]

В приложениях обычно требуется не только устойчивость по перемещениям и скоростям, но и по напряжениям и деформациям. К тому же в сплошной среде малость начальных перемещений и скоростей не означает малости начальной энергии системы и не исключает всплесков перемещений и скоростей при f>0. Поэтому важное место принадлежит метрикам энергетического типа. [c.460]

Каждый из коэффициентов в этой формуле отражает влияние определенного фактора к — влияние начальных несовершенств оболочки кр "— влияние внутреннего давления км — неравномерность распределения сжимающих напряжений по сечению, возникающих от осевого сжатия и изгиба kt — влияние пластических деформаций. Рассмотрим вкратце влияние каждого фактора в отдельности на устойчивость оболочки. [c.296]

Напряжения изгиба, как видно из полученных уравнений, сами по себе не оказывают существенного влияния на устойчивость оболочек. Моментность исходного состояния сказывается в появлении начальных изгибных деформаций, которые следует учитывать при условиях (2.15), (2.20), [c.63]

В исследовании устойчивости тел с начальными напряжениями и деформациями. Такая задача будет изучаться в 5.2 в предположении, что изменение геометрии тела до потери устойчивости пренебрежимо мало. [c.101]

Релаксацией напряжений (или кратко — релаксацией) называют постепенное снижение напряжений, связанное с развитием во времени деформации ползучести в условиях, когда на полную деформацию образца наложено ограничение. Релаксацию будем называть чистой, если процесс падения напряжений происходит при постоянной температуре и силовая деформация, заданная при начальном нагружении, по условию сохраняется постоянной в течение всего времени (ё= 0). Процесс релаксации напряжений в структурно-устойчивых сплавах полностью и однозначно определяется накоплением деформации ползучести при изменяющемся напряжении, В структурно-неустой-чивых сплавах связь между этими процессами должна учитывать также объемные изменения, происходящие при фазовых превращениях. [c.21]

В монографии представлены результаты теоретических и численных исследований, выполненных авторами в области механики и вычислительной математики слоистых тонкостенных анизотропных оболочек, а также неклассическая математическая модель нелинейного деформирования тонкостенных слоистых упругих композитных пластин и оболочек, отражающая специфику их механического поведения в широкой области изменения нагрузок, геометрических и механических параметров, структур армирования. Предложен и реализован эффективный метод численного решения краевых задач неклассической теории многослойных оболочек, основанный на идеях инвариантного погружения. Получены решения задач начального разрушения, устойчивости, свободных колебаний слоистых конструкций распространенных форм — прямоугольных и круговых пластин, цилиндрических панелей, цилиндрических и конических оболочек. Дана оценка влияния на характеристики напряженно-деформированного состояния и критические параметры устойчивости таких факторов, как поперечные сдвиговые деформации, обжатие нормали, моментность основного равновесного состояния, докритические деформации. Проведены систематические сравнения полученных решений с решениями, найденными при использовании некоторых других известных в литературе неклассических моделей, в том числе и в трехмерной постановке. [c.2]

Из уравнения (19) ясно, каким должен быть характер движения в процессе выпучивания. При отрицательных значениях коэффициента при fn решения определяются гиперболическими функциями, и величина fn возрастает с течением времени по экспоненциальному закону. Задав начальные значения р и у равными единице и заметив, что в начале движения а = 1, убедимся, что формы выпучивания при л2<5 вначале являются неустойчивыми. По мере развития процесса разрушения оболочки происходит уменьшение величины параметра а, поэтому в какой-то момент коэффициент при fn становится положительным и первоначально неустойчивые формы выпучивания становятся устойчивыми, т. е. движение по этим формам приобретает колебательный характер. Однако если в процессе разрушения параметр а уменьшается, то величина у, вообще говоря, увеличивается, а р уменьшается. Таким образом, степень нарастания выпучивания за период неустойчивости зависит не только от скорости разрушения, но и от формы кривой напряжение—деформация. [c.56]

Тело, находящееся в напряженном состоянии, изменяет свои размеры, деформируется. В начальных стадиях нагружения тело деформируется упруго. Упругая деформация происходит вследствие изменения межатомных расстояний ввиду принудительного отклонения атомов от положения устойчивого равновесия под влиянием внешних сил. Упругая деформация сопровождается некоторым изменением объема и исчезает после снятия усилия. [c.36]

Кратковременным нагрузкам по характеру больше отвечает загружение при обычных механических испытаниях, и поэтому при их воздействии в случае расчета на устойчивость за основу должна быть взята обычная диаграмма механических испытаний. Имеется очень большая группа пластмасс — древесные пластики ( 16), у которых диаграмма механических испытаний искривляется весьма заметно, начиная от напряжений, составляющих 50% от предела прочности и выше. При расчете таких пластмасс кратковременные нагрузки разбиваются на два диапазона от нуля до предела пропорциональности и выше. Величина предела пропорциональности весьма условна. Предел пропорциональности уточняется каждый раз по мере накопления опытных данных и для каждой пластмассы может быть различным. Считая точность расчетов 5% достаточной, за предел пропорциональности следует брать такое напряжение, при котором модуль деформаций уменьшается до 95% по сравнению с начальным его значением. [c.73]

Из рис. 1, а следует также, что трещина, пришедшая в движение при а = а , не будет распространяться неограниченно — она остановится. Характер роста трещины также зависит от ее начального радиуса i o Трещины, начальный радиус которых лежит в диапазоне Ri < Rq < R2, при достижении внешним напряжением значения скачком переходят из одного устойчивого состояния в другое. При этом рост трещин происходит за счет энергии упругой деформации, накопленной в материале, причем часть упругой энергии рассеивается, в частности излучается в виде акустических волн. После скачка трещины этой группы будут плавно подрастать по мере дальнейшего снижения внешней нагрузки. Найдем выражение для нового радиуса трещины R после скачка. Будем считать, что в процессе роста трещины поведение газа подчиняется изотермическому закону (процесс типа дросселирования), т.е. [c.104]

На деформирование древесины при резании большое влияние оказывает начальная плотность древесины. Чем она больше, тем меньше (см. рис. 1.4) максимальная величина полной деформации е и тем значительнее напряжение, при котором стенки клеток первого ряда теряют устойчивость. [c.20]

Применяемые в настоящее время расчеты прочности и устойчивости в ряде случаев не учитывают изменений свойств основного металла и вызываемых сваркой деформаций и напряжений. Прочность сварных соединений оценивается обычно по прочности наиболее слабой зоны, которую определяют на основании сравнения результатов испытания образцов, вырезанных из различных зон сварного соединения. При этом совместная работа смежных зон с различными свойствами и механическими характеристиками никак не учитывается. Напряженное состояние определяется преимущественно от внешних сил, во многих сл) чаях без учета его неравномерности и начального напряженного состояния, возникающего при изготовлении конструкции. [c.94]

Повышенная склонность легированных сталей к закалке по сравнению с углеродистыми объясняется увеличением устойчивости переохлажденного аустенита и уменьшением скорости роста перлитных образований. Поэтому характер и скорость структурных превращений в околошовной зоне в значительной степени зависят от физико-химических свойств легирующих элементов и их концентрации, от скорости охлаждения в процессе сварки, которая будет тем больше, чем ниже начальная температура свариваемой стали. Низкая теплопроводность теплоустойчивых сталей в сочетании с крупнозернистым аустенитом и быстрым охлаждением способствуют появлению трещин в околошовной зоне, образование которых происходит в процессе мартенситных превращений при температуре 150—200°С, когда металл обладает малой пластичностью и высокой прочностью. Существенное значение в образовании трещин при этих процессах имеют также и напряжения, возникающие вследствие выделения молекулярного водорода, локализующегося в малых объемах [9]. Аустенитные превращения, окруженные жесткой мартенситной средой, и напряжения резко снижают способность металла воспринимать пластические деформации, что приводит к хрупкому разрушению в виде надрывов или отдельных трещин, достигающих значительных размеров. [c.46]

Анализ конкретных задач о трещинах в реальном нелинейно-упругом теле, напряженное состояние которого зависит лишь от его деформации (не зависит от поворотов), провести аналитическими средствами довольно трудно. (Решена плоская задача при условии сильного начального растяжения тела [119].) Однако выводы о концентрации деформаций (см. 3.3), о связи между раскрытием трещины и напряжениями на ее продолжении, а также о потоке энергии (см. 3.4) можно сделать, основываясь на геометрически точных соотношениях и не привлекая конкретных уравнений состояния. Достаточным является введение довольно естественных предположений общего характера, например об устойчивости материала. Оказывается, что неограниченность деформаций у края трещины не является следствием линеаризации. Она сохраняется и при точной постановке задачи. Характер особенности может измениться, но поток энергии сохраняется - линейная теория определяет его правильно. [c.69]

Случай 2. Пусть начальное безмоментное напряженное состояние отсутствует (зг = 0) или является таким, что ни в одном из направлений нет сжимающих безмоментных усилий (см. (3.1.11)). Тогда возможна только моментная постановка задачи устойчивости. Начальные моментные усилия и докрити-ческие деформации, вызванные локальными нагрузками при S = Sq, являются единственной причиной потери устойчивости, а форма потери устойчивости локализуется вблизи s = [c.301]

Первое систематическое рассмотрение устойчивости равновесия упругих тел принадлежит Дж. Брайану Он выяснил пределы применимости теоремы Кирхгофа и показал, что при условии малых деформаций она отпадает, если только один или два размера тела можно считать малыми. При этом явление неустойчивости может иметь место в пределах упругости, если произведение модуля упругости Е на квадрат отношения малого размера к конечному будет того же порядка, что и предел упругости материала. Дальнейшая разработка общей теории устойчивости равновесия упругих тел принадлежит Р. Саусвеллу Он устраняет ограничение относительно малости деформаций и оперирует с идеальным телом бесконечно большой прочности. При этих условиях и тела, у которых все размеры одного порядка, могут оказаться в состоянии неустойчивого равновесия. Исходя из однородного напряженного состояния тела, Р. Саусвелл дает точкам тела весьма малые перемещения и, v, w ) и для этой отклоненной формы пишет дифференциальные уравнения нейтрального равновесия, причем считает начальные деформации конечными. То соотношение между внешними силами и размерами тела, при котором полученные уравнения дают для и, у и w решения, удовлетворяющие условиям на поверхности, определяет критическое значение нагрузки в рассматриваемом случае. Применяя свой общий метод к тонким стержням и пластинкам, Р. Саусвелл нашел, что имеющееся решения задач устойчивости являются лишь первыми приближениями, хотя и вполне достаточными для практических приложений. Мы в дальнейшем ограничимся этими приближенными решениями, отсылая интересующихся теорией вопроса к работе Р. Саусвелла. [c.258]

Здесь Сх,С2 — параметры материала Муни, А — относительное удлинение волокон в начально-деформированном состоянии. Из (1) видно, что в данном случае интегральное уравнение для преднапряженной среды отличается от уравнения соответствующей классической (т.е. при отсутствии начальных напряжений) контактной задачи лишь наличием множителя, зависящего от величины начальной деформации. Это обстоятельство позволило привлечь для исследования хорошо известные решения классических интегральных уравнений, а также непосредственно из (2) определить критические значения А, при которых перемещения точек полуплоскости становятся неограниченными, когда наступает потеря устойчивости сжатой полуплоскости. В работе получены соотношения, описывающие влияние начальной деформации на распределение контактных давлений в случае плоского, наклонного и параболического штампов, проведен анализ особенностей этого влияния. [c.234]

В настоящем обзоре представлены исследования по контактным задачам для начально-деформированных тел лишь применительно к жестким штампам. К исследованиям по контактным задачам о воздействии штампов на упругие тела тесно примыкают задачи теории трещин. Различные аспекты влияния начальной деформации на напряженно-деформированное состояние тела, ослабленного трещиной, в частности, исследование влияния начальных напряжений на образование и развитие трещин, проблемы устойчивости трещин в упругих телах и т.п. рассматривались В. М. Александровым, Л. М. Филипповой [8], В. М. Александровым, В. В. Соболем [6], В. Б. Зеленцовым, Л. М. Филипповой [25], В. Б. Зеленцовым, Ю. Е. Пузановым [23], Л. М. Филипповой в ряде работ [30-32]. Большой цикл работ в этих направлениях выполнили А. Н. Гузь [19], а также его ученики В. И. Кнюх, В. М. Назаренко [22] и др. [c.240]

В изложенной формулировке задач устойчивости не учитывается изменение объема и поверхности тела в начальном состоянии равновесия, и поэтому под напряжениями понимаются некоторые условные, а не истинные напряжения. Однако такой подход, предполагающий малость деформаций, вполне оправдан для исследования устойчивости тонкостенных силовых конструкций. Кроме того, действующие на тело силы считаются мертвыми , т. е. неизменными при переходе системы в состояние, смежное с начальным. Это ограничение непринцнпиально условие (3.29) и вытекающие из него уравнения (3.31) и граничные условия (3.32) нетрудно обобщить и на тот случай, когда действующие на тело консервативные силы изменяются при сообщении системе перемещений ы . Тогда для системы в состоянии, смежном с начальным, можно записать = = ёо + = Ро + /oj, где grj и — дополни- [c.83]

На рис. 4.8 схематично показан метод расчета перераспределения изгибающих напряжений в балке при упругом напряженном состоянии, возникающем в момент нагружения, с применением изохронных кривых напряжение—деформация. Упругое напряжение (Ое)а и деформация в точке А наружного слоя балки изменяются таким образом, что их соотношение характеризуется последовательностью точек Л(,—> Лз- Ясно, что напряжение резко падает по сравнению с начальным периодом ползучести. В точке С, находящейся внутри балки, напряжение и деформация изменяются последовательно Сд— - > g, при этом видно, что напряжение увеличивается. Когда устанавливается отношение напряжение—деформация, описываемое уравнением (4.32), то при и и Р а распределение напряжений асимптотически приближается к устойчивому относительно максимального показателя напряжений а [см. уравнение (4.6), рис. 4.2] и при t — со напряжение становится напряжением установившейся ползучести. Следовательно, период времени перераспределения напряжений при ползучести не связан со стадией неустаиовившейся ползучести, а зависит от доли линейной упругой деформации, являющейся одной из составляющих общей деформации, и от доли нелинейной упругой деформации (деформации ползучести). В том случае, когда сразу же после нагружения возникает мгновенная пластическая деформация, перераспределение напряжений происходит уже при t = 0. [c.101]

В качестве примера использования энергетического критерия устойчивости для систем с распределенными параметрами рассмотрим прямой стержень, нагруженный продольными силами, значения и направления которых не изменяются при деформациях стержкя (рис. 1.15, а). Задачу определения начального напряженно-деформированного состояния такого стержня будем считать решенной и закон распределения по длине стержня начальных сил N о х) известным. При достаточно малых значениях этих сил начальное состояние равновесия стержня с прямолинейной осью является единственным и устойчивым. Найдем условия, при которых это начальное состояние равновесия перестает быть устойчивым. [c.32]

В шестой главе рассматриваются слоистые цилиндрические оболочки. Замкнутая система дифференциальных уравнений, описывающая в линейном приближении процесс деформирования слоистой упругой ортотропной композитной цилиндрической оболочки, получена из общей системы и использована при исследовании осесимметричного изгиба оболочки, нагруженной равномерно распределенным внутренним давлением. Выполнен параметрический анализ влияния поперечных сдвигов на интегральные (прогибы, усилия, моменты) и локальные (нагрузки начального разрушения) характеристики напряженно-деформирован-ного состояния. На примере этой задачи исследована зависимость решения от функционального параметра /(z) и показано, что в большинстве практически важных случаев этот параметр можно принять соответствующим квадратичной зависимости сдвиговых поперечных напряжений от нормальной координаты. В параграфе 6.4 дано решение задачи об устойчивости цилиндрической многослойной оболочки, нагруженной внешним давлением. Эта задача рассмотрена как на основе разработанных в настоящей монографии уравнений, так и на основе других вариантов уравнений устойчивости, приведенных в третьей ее главе. Выполнен параметрический анализ полученных решений, что позволило выявить и оценить влияние поперечных сдвиговых деформаций, обжатия нормали, кинематической неоднородности, моментности основного равновесного состояния на критические параметры устойчивости. [c.14]

Отжиг стали проводится с целью снятия внутренних начальных напряжений, вызванных искажениями кристаллической структуры деформацией в холодном состоянии (при механической обработке), для получения равновесной структуры, соответствуюш.ей положению на диаграмме состояния, и улучшения механической обрабатываемости стали. Для этого изделие нагревают до температуры выше линии LKJG (но ниже EFG), длительное время выдерживают при этой температуре, а затем медленно охлаждают. Если линия LKJG перейдена не слишком далеко, то при медленном охлаждении получается мелкозернистая устойчивая структура. [c.76]

При исследовании ползучести тонких оболочек и решении вопросов устойчивости может иметь значение учет нелинейных слагаемых (квадратов углов поворота) в выражениях для деформаций. Одна из первых работ в этом направлении была выполнена А. С. Вольмиром и П., Г. Зыкиным [31, 32]. Здесь рассматривалась квадратная цилиндрическая панель с начальным прогибом при продольном сжатии. Для решения задачи о прощелкивании панели в условиях ползучести используется. приближенное решение нелинейной упругой задачи панели с начальным прогибом. В процессе ползучести этот начальный прогиб растет и рассчитывается с помощью некоторого приближенного приема, не учитывающего перераспределения напряжений в процессе ползучести. За счет переменного начального прогиба меняется значение верхней критической нагрузки, определяемой уравнениям-и упругой задачи, соответствующее ее прощелкиванию. Когда ве-,личина прогиба достигает значения, при котором соответствующая верхняя критическая нагрузка для упругой панели станет равной действующей нагрузке, произойдет прощелки-вание панели. Существенным результатом этой работы явилось определение критического времени, по истечении которого оболочка скачком перейдет в новое состояние. Учет перераспределения напряжений в процессе ползучести в этой схеме при использовании, как и в [32], теории старения проводился в работе [79]. Аналогичные задачи для сжатой цилин- дрической панели при нелинейной ползучести рассматривались в [60, 95]. [c.272]

Относительно простые уравнения, учитывающие геометрическую нелинейность задачи, получаются, если ввести допущение о том, что в процессе ползучести оболочки при возмущенном движении, обусловленном некоторыми отклонениями от идеальной формы, напряжения и деформации в ней мало отличаются от напряжений и деформаций основного безмо-ментйого состояния. Введение этого допущения позволяет привести задачу об определении прогибов и напряжений пологой оболочки в условиях ползучести к системе из двух нелинейных интегродифференциальных уравнений относительно прогиба и функции напряжений, зависящих от координат на срединной поверхности и времени [87], Эти уравнения отличаются от уравнений, которые были получены ранее [83, 77] при исследовании условных критериев устойчивости, только слагаемыми, учитывающими геометрическую нелинейность. Сведение задачи к системе из двух уравнений позволяет использовать для решения задач ползучести оболочек эффективный прием, аналогичный тому приему, который был предложен Карманом и Тзяном при решении нелинейных задач для упругих оболочек. Прием состоит в разыскании функции прогибов в виде ft (О Щ (х, у), где Wi x, у) — задаваемые функции координат. Вид функции напряжений устанавливается с помощью уравнения совместности. Второе уравнение интегрируется по координатам приближенно в смысле Бубнова — Галеркина. Задача сводится к системе нелиь ей-ных интегральных уравнений относительно функций интегрирование которых при заданных начальных условиях [c.273]

В работах Э. И. Григолюка и Ю. В. Липовцева (1965, 1966) был развит статический метод исследования устойчивости вязко-упругих оболочек, основанный на изучении ветвления форм равновесия в процессе ползучести. Так как вследствие ползучести напряженное и деформированное состояние оболочки непрерывно меняется, то в некоторый момент времени исходная форма равновесия оказывается не единственно возможной и появляются смежные формы равновесия, отличные от исходной. Э. И. Григолюком и Ю. В. Липовцевым было показано, что учет ползучести не приводит к принципиальным изменениям тех представлений о понятии устойчивости и методов решения, которые сложились при исследовании устойчивости упругих систем. Меняется и уточняется лишь расчетная схема. Причем эти изменения существенны лишь в той ее части, которая связана с определением напряжений и деформаций исходного состояния системы. Здесь необходимо учитывать возможные отклонения системы от идеального состояния, обусловленные наличием начальных перемещений, особенностями приложения нагрузки и т. д. Уравнения же нейтрального равновесия, записанные относительно мгновенных приращений (вариаций) напряжений и перемещений, имеют тот же вид, что и для упругих систем. При их записи необходимо лишь учитывать те дополнительные деформации и напряжения исходного состояния, которые накапливаются в процессе ползучести. [c.349]

Кривые типа показанных на рис. 5.2 в ЛТА получены для древесины. Их нужно учитывать при рассмотрении напряженного состояния на поверхностях контакта ее с гранью резца. При высоких скоростях резания древесины наблюдается прилипание волокой к передней грани резца. Это явление согласуется с упомянутыми кривыми. Наибольшие нормальные напряжения в щяют на скорость износа поверхностей резца, поэтому должны быть определены. Они возникают в малый начальный промежуток времени контакта резца с древесиной, когда относительная ее деформация мала и древесина ведет себя как сплошное тело, так как стенки клеток еще не потеряли устойчивости. [c.45]

Увеличение скорости резания сопровождается уменьшением нгфоста, и при Г=50м/мин он становится незначительным, однако он ш еет большую округленную вершину и вызывает большие деформации зерен металла в зоне резания и формирования ПС. При обработке со скоростью Г=77м/мин н ост практически отсутствует, имеется только небольшая заторможенная зона над передней гранью резца. Снижаются пластические деформации в зоне формирования стружки и ПС, но увеличивается площадь непосредственного контакта ПС с задней гранью инструмента, интенсифицируется вторичная деформация растяжения ПС. Таким образом, при работе в зоне наростообразования величина и характер распределения начальных напряжений находится в прямой зависимости от размеров нароста, формы его вершины и степени устойчивости. С увеличением скорости резания повышается температура металла в зоне резания и ПС, динамический предел текучести обрабатываемого металла, уменьшается время распространения пластических деформаций в ПС. Все это приводит к уменьшению начальных напряжений сжатия в тонком ПС и глубины проникновения начальных нахфяжений растяжения. При этом уровень максимальных начальных напряжений растяжения растет, достигает наибольшего значения при скорости 50 м/мин, а затем снижается. Для исследования влияния больших скоростей резания (ЮОм/мин и бОлее) на начальные и остаточные напряжения образцы обрабатывались резцами с пластинами твердого сплава Т15К6 при тех же [c.162]

КО, ВЫЧИСЛЯЯ матрицу начальной устойчивости [/Со] для упругих напряжений, иногда можно получить полезные результаты относительно коэффициента устойчивости Я. В классических работах по выпучиванию обол очек почти исключительно рассматривается именно такая начальная устойчивость. Однако истинная критическая нагрузка может быть значительно ниже нагрузки, соответствующей начальной устойчивости. Поэтому важно выявить, хотя бы приближенно, влияние деформаций. [c.453]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...