Ф Основные свойства металлов

Основным параметром, определяющим процесс холодной сварки, является величина деформации металла ф месте соединения. Величина деформации зависит от свойств металла (табл. 1), [c.11]

Дефекты, обнаруженные до термообработки, разделываются под сварку механическими способами, главным образом абразивным инструментом. Заварка может выполняться газовым пламенем или угольным электродом с применением в качестве присадки стержней из отбеленного чугуна и обычных порошковых флюсов, используемых для газовой сварки серых чугунов. Эти дефекты можно также заваривать дуговой сваркой обычными стальными электродами с покрытием типа Ф (фтористо-кальциевым), например УОНИ-13/55, УОНИ-13/65 или У-340/105. В этом случае после термообработки наплавленный металл будет отличаться от основного металла по химическому составу и механическим свойствам. [c.336]

Наиболее распространены макро- и микроструктурный анализы и исследования механических свойств. Последние определяют как при комнатной температуре, так и применительно к условиям работы изготовляемых изделий при повышенных или пониженных температурах. Определяемые при этих испытаниях предел прочности на растяжение а ,, предел текучести а , относительное удлинение 8, относительное сужение площади поперечного сечения ф, твердость, предел выносливости ах, ударная вязкость и др. являются основными характеристиками, приводящимися в государственных стандартах (ГОСТ) и технических условиях (ТУ) на металлы и сплавы. [c.92]

Исследования Ф. Боудена [41], [282] проливают свет на фрикционные свойства алмаза в различных условиях. При трении чистого алмаза по алмазу на воздухе коэффициент трения равен 0,1. Если подогреть алмаз до высокой температуры в глубоком вакууме с целью устранения адсорбированных на поверхности пленок, коэффициент трения при комнатной температуре достигает значения 0,5. Отсюда следует, что адсорбированные пленки на поверхности трения являются основной причиной низкого коэффициента трения алмаза. Этот эффект выявляется также при трении алмаза по металлу (табл. 58). [c.296]

На рис. 108 показаны элементы цельного цилиндрического зенкера. Как правило, зенкера изготовляют трех- илп четырех-канавочными. Режущая или заборная часть 1 выполняет основную работу резания. Калибрующая часть предназначена для калибрования отверстий, придания правильного направления зенкеру Б процессе резання и, кроме того, является резервом для переточек. Хвостовик 5 служит для закрепления зенкера в шпинделе станка. Главный угол в плане назначается для зенкеров нз быстрорежущей стали ф = 45 -I- 60°, а для зенкеров твердосплавных ф = 60 -н -I- 75°. Передний угол у, измеряемый в сечении А — А, нормальном к режущей кромке, выбирают в зависимости от свойств обрабатываемого материала и материала режущей части зенкера. У зенкеров, изготовленных из быстрорежущей стали, при обработке стальных деталей у = 8- -15, при обработке чугуна у = 6-г-8°, при обработке цветных металлов и сплавов у = 2Ь 30° у зенкеров, оснащенных пластинками твердых сплавов, при обработке чугуна у = 5°, при обработке стали 7 = О 5°. Задний угол а = = 810° измеряют также в плоскости А—А. Угол наклона винтовой канавки ю принимается от 10 до 25°. Для лучшего направления зенкера на зубьях оставляют цилиндрическую фаску шириной 1,2—2,8 мм. [c.147]

Испытания показали, что прочностные свойства сварных паровозных дышел достаточно высоки и устойчивы. На рис. 23 представлены результаты механических испытаний сварных поршневых дышел. Как видно из рисунка, пределы прочности (а ,), текучести и относительное сужение (ф) сварных образцов, прошедших нормализацию, не ниже соответствующих свойств основного металла дышла. [c.45]

При лазерной сварке вольфрама и молибдена (например деталей электровакуумных приборов) возможно использование технологических вставок, при сплавлении которых с основным металлом образуется сплав с более высокими механическими свойствами. На рис. 3-17, а видно, что при лазерной сварке в аргоне листов молибдена образовалась продольная межкристаллическая трещина. Применение в этом случае никелевой вставки позволило получить сварное соединение (рис. 3-17, б) с пределом прочности при растяжении = 40 кгс/мм и углом изгиба ф = 60°. [c.136]

Путем применения специальных режимов сварки величину расчетного параметра шва можно довести до 1,3 , для данного случая ф 1. Швы со столь малым значением коэффициента формы даже при сварке низкоуглеродистых и низколегированных конструкционных сталей обладают пониженной стойкостью против образования кристаллизационных трещин. Поэтому режимы сварки, обеспечивающие такое формирование шва, не находят пока практического применения. Все сказанное справедливо для случая сварки сталей, для которых увеличение доли участия основного металла в металле шва не оказывает отрицательного влияния на его свойства (стойкость против трещин, механические свойства и др.). [c.202]

Для оценки степени сфероидизации во Всесоюзном дважды ордена Трудового Красного Знамени теплотехническом институте имени Ф. Э. Дзержинского (ВТИ) разработана шестибалльная шкала (рис. 7.2) (табл. 7.2). Карбиды основных легирующих элементов (молибдена, хрома, ванадия) значительно более устойчивы против сфероидизации, чем цементита. Поэтому сфероидизация в углеродистых сталях, молибденовых и хромомолибденовых протекает быстрее, чем в хромомолибденованадиевых. Процесс сфероидизации перлита приводит к снижению прочностных свойств металла — при развитой сфероидизации, соответствующей баллам 5—6, снижение прочностных свойств может достигнуть 20—25 %. Сфероидизация значительно увеличивает скорость ползучести стали. [c.213]

Существование металлов, полупроводников и диэлектриков, как известно, объясняется зонной теорией твердых тел, полностью основанной на существовании дальнего порядка. Открытие того, что аморфные вещества могут обладать теми же электрическими свойствами, что и кристаллические, привело к переоценке роли периодичности. В 1960 г. А. Ф. Иоффе и А. Р. Регель высказали предположение, что электрические свойства аморфных полупроводников определяются не дальним, а ближним порядком. На основе этой идеи была развита теория неупорядоченных материалов, которая позволила понять многие свойства некристаллических веществ. Большой вклад в развитие физики твердых тел внесли советские ученые А. Ф. Иоффе, А. Р. Регель, Б. Т. Коломиец, А. И. Губанов, В. Л. Бонч-Бруевич и др. Губановым впервые дано теоретическое обоснование применимости основных положений зонной теории к неупорядоченным веществам. [c.353]

Обеспечение несущей способности соединений с мягкой прослойкой на ровне основного металла, как было показано в разделах 3,4 — 3.6, может быть достигнуто за счет рационального выбора конструктивногеометрических параметров соединений (к, ф, АГ ). Так, например, для оболочковых конструкций, геометрическая форма которых характеризуется постоянным значением показатс-ад двухосности нагружения стенки конструкции и = 02 /0 = onsi (сферическая, цилиндрическая, коническая и др.), оптимальная величина мягких прослоек, обеспечивающая равнопрочность соединений основному металлу, может быть определена из соотношений (3.31), (3.51) — (3.53) по известным значениям ф и A g. При этом, в зависимости от характера неравномерности распределения свойств по объему мягкого металла прослойки, необходимо учитывать корректировку на Кр в форме (3.90). [c.188]

Вопросы теории теплофизических и физико-химических явлений, сопутствующих плазменному напылению, рассмотрены в монографии В. В. Кудинова [8], В книге 19], написанной им совместно с В. М. Ивановым, даны практические рекомендации по защите различных материалов и конструкций плазменными покрытиями, описано оборудование и технология. Особенностям формирования плазменных покрытий из металлов, окислов и тугоплавких соединений на воздухе и в контролируемой атмосфере посвящена монография В. Н. Костикова и Ю. А. Шестерина [10]. В двух последних литературных источниках имеются сведения о методах испытаний и свойствах плазменных покрытий, приведен справочный материал. Интересным представляется подход в монографии Г. Г. Максимовича, В. Ф. Шатинского и В. И. Копылова [11] к разрушению материалов с плазменными покрытиями. Анализируются различные варианты механизмов упрочнения и разупрочнения композиции основной металл — покрытие с точки зрения изменения потенциального энергетического барьера и динамики дислокаций у поверхности раздела. Проводится оригинальная аналогия менаду процессами образования и разрушения покрытий. [c.12]

Механические свойства основного металла, определенные после нанесения ионно-плазменного покрытия из нитрида титана отличаются незначительно, независимо от времени нагрева при напылении (сГ(, 2 = 1150 МПа Ов = 1400 МПа б = 5,5% ф = 36%). Структура стали У8 — отпущенный сорбит. Металлографические исследования показали, что даже на нетравленных шлифах граница между покрытием и основой проявляется сравнительно четко, покрытие копирует рельеф металла. На участках, нормальных к направлению движения напыляемых частиц, толщина покрытия больше, чем на остальных. Поверхность покрытия неровная, наблюдаются впадины и бугры. Дно крупных впадин, имеющих форму усеченного конуса, обычно опцавлено, края гладкие. Аналогичные образования были обнаружены при исследовании поверхности покрытия на растровом микроскопе [246]. Полагают, что в данном случае имеет место химическое взаимодействие материалов покрытия и основы. Результаты определения трещиностойкости приведены в табл. 8.1. [c.152]

Уже в начальной стадии формирования литых деталей и слитков наблюдаются такие дефекты, как засоры, ужимины, спаи, завороты, рубцы, плены, газовые раковины, поры, шероховатость поверхности и пр. При физико-химическом взаимодействии расплава с материалом формы и окружающей средой в контактной зоне отливки образуется поверхностный слой, отличающийся от основного металла по структуре, составу и свойствам, например обезуглероженный слой в стальных отливках, альфированный слой в титановых, окисные плены в магниевых чугунах, тонкая феррито-графитная эвтектика в эвтектических чугунах, черный излом в алюминиевых отливках и др. Этот поверхностный слой, как правило, ухудшает свойства отливок. Изучению механизма образования поверхностных дефектов и разработке мероприятий по их предупреждению посвящено огромное количество работ, в частности работы Г. Ф. Баландина, Н. Д. Дубинина, В. А. Ефимова, И. Б. Куманина, Ф. Д. Обо-ленцева, А. М. Лясса, А. А. Рыжикова, А. Н. Цибрика, [c.7]

Производительность мартеновской печи (основной показатель любого металлургического агрегата) в значительной мере определяется тепловым режимом плавки или изменением тепловой нагрузки по периодам плавки. Тепловая нагрузка печи представляет собой количество тепла, подводимого в единицу времени к газовому клапану или форсунке (горелке) печи. При правильной организации теплового режима должен быть обеспечен подвод к металлу максимального количества тепла на протяжении всех периодов плавки. В мартеновской печи - 90% тепла факела передается к ванне излучением и лишь остальная часть приходится на конвективную теплопередачу. Теплообмен излучением описывается известным уравнением Стефана — Больцмана, которое имеет вид <Э = беп[(7 ф/100) —(Гх/ЮО) ], гдеб — коэффициент, учитывающий оптические свойства кладки и форму рабочего пространства еп — степень черноты пламени 7ф—температура факела —температура воспринимающей тепло поверхности (холодных материалов). Из уравнения следует, что на теплопередачу влияют температура факела и шихты, степень черноты пламени и оптические свойства кладки. Интенсивность нагрева шихты тем выше, чем выше температура факела и степень черноты пламени и ниже температура холодной твердой шихты. Температура факела определяется температурой сгорания топлива степень черноты факела —карбюризацией пламени. Теоретическую температуру сгорания топлива можно определить по формуле т= (Qx Qф.т-ЬQф.в <7дис)/1 Ср, где Qx — химическое тепло топлива (теплота сгорания) ( ф.т—физическое тепло нагретого в регенераторах топлива <Эф.в — физическое тепло нагретого в регенераторах воздуха (7дис — тепло, потерянное при диссоциации трехатомных (СО2, Н2О) газов V—удельный объем продуктов сгорания при сжигании данного топлива Ср—удельная теплоемкость получившихся продуктов сгорания. [c.153]

В участке частичной перекристаллизации 2 на рис. 1,а) основной металл нагревается выше температуры Гн. ф. п, которая для стали соответствует началу превращения перлита в аусте-нит (критическая точка Ас ), а для большинства сплавов титана— началу а->-р-нревращения. Обычно структурные изменения в этом участке по сравнению с околошовной зоной в меньшей степени оказывают отрицательное влияние на свойства сварных соединений. Однако при определенных исходной структуре, и также условиях нагрева и охлаждения при сварке в этом участке возможно разупрочнение основного металла, обусловленное либо характером новых фаз, образующихся при последующем охлаждении, либо процессами в старых фазах при нагреве. [c.13]

В середине XIX века бурно развивающееся машиностроение требовало значительно большего количества стали, особенно качественной, чем могли дать существовавшие тогда способы производства. Основным способом производства стали в то время являлся бессемеровский процесс, который использовал чугуны только определенного химического состава и не позволял получать стали с разнообразными свойствами. Кроме того, на металлургических и механических заводах накопилось большое количество отходов металла, использовать которые полностью не было возможности. Необходимо было изыскать новые способы производства стали, позволяющие использовать чугуны любого химического состава и полностью переплавлять накапливаемые отходы металла. К этому времени уже существовала идея получения литой стали на поду отражательной печи. Но получать сталь таким способом долго не удавалось, так как в используемых отражательных печах нельзя было достигнуть достаточно высокой температуры, необходимой для выплавки стали. Для получения необходимой температуры в 1856 г. Ф. Сименсом было предложено использовать тепло отходящих, топочных газов для подогрева воздуха в специальных камерах-регенераторах. Этот принцип регенерации тепла использовал П. Мартен для подогрева как воздуха, так и газов при выплавке стали. [c.217]

Наличие в покрытиях хрома и железа растягивающих внутренних напряжений, как указьгоалось, отрицательно сказывается на усталостной прочности деталей, работающих при знакопеременных нагрузках. По этой причине в процессе восстановления этих деталей необходимо стремиться к получению осадков не только мелкокристаллической структуры с высокой прочностью сцепления с основным металлом и износостойкостью, но и с минимальной величиной внутренних напряжений. Обеспечение этих требований может быть достигнуто только при соблюдении оптимальных технологических процессов подготовки, режимов электролиза и последующей обработки покрытий. Исследованию физико-механических свойств хромовых покрытий посвящены работы М. А. Шлугера, И. С. Воро-ницына, В. Ф. Молча нова и др. [c.273]

Кроме основных размеров, помимо состава (сплав), цветные катаные изделия характеризуются еще механич. качествами и состоянием поверхности. Следует различать изделия рыночного качества, не подлежащие приемке при сдаче заказчику, и изделия с технич. приемкой, к-рая производится на основании точно вырабатываемых технических условий, охватывающих указанные выше свойства изделия (или часть их). Основным механич. испытанием изделий цветной П. является проба на растяжение (разрыв), причем пользуются или всеми заранее утвержденными размерами образца или размерами по общепринятой ф-ле Ь=11,3 /Р, где Ь—расчетная длина образца, еС F—площадь поперечного сечения. В известных случаях образцы берутся из разных мест (в двух перпендикулярных направлениях). В технич. условия вводят величину временного сопротивления на разрыв В ( допуск) относительное остающееся далинение" при разрыве А от первоначальной длины образца ( допуск) и весьма нередко сумму К- -2А. Кроме того заранее устанавливается количество образцов для испытаний, допускаемый % образцов, не удовлетворяющих требованиям, и пр. Дополнительно к испытанию на растяжение, или независимо от него, весьма часто металл контролируют на выдавливание на конусе Эриксена (продавли-ванйе колпачка конусом до появления трещин), а также подвергают прокатанные [c.58]

Ф. выделение его в элементарном состоянии и экспериментальное изучение свойств свободного элемента затруднительно. С помощью раднохимич. методов удалось изолировать и идентифицировать ничтожш.те количества Ф. и изучить основные его химич. свойства. Ф. — типичный щелочной элемент, ближайший аналог Сз. Согласно теоретич. расчетам, Ф. должен иметь плотность 2,4—2,5 г/см и 17,5°. Ф. должен быть самым тяжелым, легкоплавким, электропроводным и летучим из всех щелочных металлов. [c.367]

Среди физич. свойств тел, изучаемых М. ф., важнейшее.место занимают механич. свойства (упругость, вязкость, пластичность, прочность), определяющие способность тел сопротивляться действию внешних сил, вызываюгцих изменеиия формы и объема (деформации) и разрушение. Изучение зависимости механич. свойств от состава и строения тела, от его дисперсности, т. е. размеров зерен в металлах, горных породах и бетонах, а также от темп-ры и воздействий окружающей среды, образует новую область знания — физико-химическую механику, развившуюся на границе М. ф., физич. и коллоидной химии ее основная задача — получение тел и технич. материалов с заданной структурой и заданными механич. свойствами. [c.286]

При механических испытаниях для определения а ,, Ф, о, и угла загиба изготовляются нормальные стандартные образцы со стыком, расположенным в середине образца. При невозможности изготовления стандартных образцов проводятся сравнительные испытания основного металла и сварного соединения на нестандартных образцах. Обычно при этих испытаниях прочностные-свойства соединения не должны быть ниже минимальных значений соответствующих показателей для основного металла, а для пластических свойств и ударной вязкости допускается, в зависимости от материала, некоторое их понижение в пределах 15—40%. В зависимости от назначения изделия механическими испытаниями определяются кратковременные свойства при комнатной и повышенных температурах, а также длительные при рабочих температурах. Результаты соответствующих испытаний нриводатся в главах V и VI. [c.124]

I, М ы IH ь я к о в о - к а д м и е в ы е баббиты (мышьяковые баббиты, бондраты, термиты). Кроме бедных оловом (Б16, Б12, БЮ, Б5) сплавов системы Sn — РЬ — Sb — u с оловянно-свинцовой основой следует отметить нек-рые из таких сплавов с добавкой d и As (иногда и Ni). Еще задолго до появления герм, сплава бондрата в специальной литературе упоминались близкие к нему по составу сплавы бренд и термит . В 1917 г. в герм, литературе приводится группа баббитов под названием термитов таких составов 72—78,5% РЬ, 14—16% Sb, 5—7% Sn, 0,8— 1,2% u, 0,7—1,5% Ni, 0,3—0,8% As, 0,7— 1,5% a. Роль добавочных металлов Ni, As, d no данным Лудлоффа определяется следующим образом. Никель содействует повышению крепости и нек-рых других свойств. Кадмий и мышьяк также повышают крепость. Кадмий 00 свинцом дает твердый раствор и повышает твердость богатой свинцом основной массы. Начало затвердевания 420°, конец 245°. Твердость по Бринелю при 20° выражается числом 29—30, сопротивление излому 18 кг/мм . Лудло(()ф указывает, что этот баббит годен при тяжелой нагрузке и длительной работе, а также при больших скоростях. По предварительным исследованиям в тракторах в СССР баббита состава 72,32% РЬ, 11% Sn, 11% Sb, 1,66% u, 1,51% As и 1,51% d найдено, что он более хрупок, чем Б83, что он сравнительно с Б83 [c.414]

Лит. В о ч в а р А. М. и Иродов С., Баббиты с оловянной основой при малом содержании сурьмы и олова, Цветные металлы (1931), № 2—3, стр. 1139—1147 Зайцев А., Антифрикционные сплавы, нх основные типы, применение, свойства и испытание, ЖРМО (1935), 3, стр. 304—358 Труды Моск. иц-та цветных. металлов и золота (МИЦМЗ), вып. 1, Работы лаборатории металлографии 1931—1932, под ред. проф. А. А. Бочвара, М., 1933 Бочвар А. А. и Борин Ф., Онреде-ление верхних критических точек аптифрикцпонных сплавов, Цветные металлы (1933), № 2—3, стр. 101—106 Зайцев А., Типовые баббиты, М.—Л., 1932 его ш е, Сравнительная характеристика баббитов Б83 и БМ, Механизация социалистического сельского хозяйства (1934), № 8, стр. 30 М и х а й лов-Михеев Б., Вестник Всесоюзного объеди- [c.423]

Доля основного металла в металле однопроходного шва (одиночного наплавленного валика) зависит от способа сварки, режима сварки (например, при дуговой сварке плавящимся электродом — от Ug, leg и К< ), теплофизических свойств свариваемого металла, формы и размеров разделки кромок под сварку. Для обычных режимов ручной дуговой сварки плавящимся электродом, а также обычных типовых режимов сварки под флюсом малоуглеродистых и низколегированных сталей доля основного металла ф, в металле шва при отсутствии разделки (согласно рис. 1.3, а) изменяется в следующих пределах при ручной сварке — от 0,25 до 0,40 при сварке под флюсом — от 0,65 до 0,70. [c.19]

Более высокими сварочно-технологическими свойствами по сравнению с малоактивными флюсами обладают активные сварочные флюсы (Лф = 0,6ч-0,3) АН-1, АН-8, АН-42, АН-10, АН-51, АН-26, 138КФ-1, ЗиО-Ф-2 и др. Однако сварка под ними дает еще большее загрязнение металла швов неметаллическими включениями, серой и фосфором. Поэтому эти флюсы при сварке низколегированных сталей находят ограниченное применение. В основном их используют для сварки сталей с пределом прочности сГв бО кгс/см . Применение их при сварке высокопрочных сталей может привести даже к образованию кристаллизационных трещин в металле швов, не говоря уже о низкой стойкости против перехода в хрупкое состояние. [c.111]

При взаимодействии основного металла с расплавом припоя процесс может быть ограничен во времени, будучи зафиксирован на стадии хемосорбции и образования химических связей, когда процессы гетерогенной диффузии в объеме взаимодействующих металлов развития не получили. Такой спай называется б е з д и ф -фузионным. Для образования бездиффузионного спая необходимо, чтобы температура пайки соответствовала температуре смачивания, а продолжительность взаимодействия твердой и жидкой фаз не превышала времени ретардации диффузионных процессов. Прочность соединения при этом обеспечивается за счет возникновения химических связей в двумерном слое, образующимся в зоне спая. Бездиффузионный спай дает соединения, не изменяя физико-хими-ческие свойства основного металла, поэтому он наибольшее значение может иметь при соединении полупроводников с металлами, где важно не изменить электрофизические свойства полупроводников. [c.11]

Смотреть страницы где упоминается термин Ф Основные свойства металлов : [c.272] [c.371] [c.200] [c.204] [c.39] [c.571] [c.3] [c.241] [c.100] [c.139] [c.10] [c.407] [c.59] [c.104] [c.50] [c.58] [c.58] [c.255] [c.456] [c.501] [c.197] [c.181] [c.26]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...