Трещины образование

Метод скачка основан на испытании образца с центральной или боковой трещиной на растяжение или изгиб с записью диаграммы нагрузка — смещение , причем смещение V определяется на малой базе между противолежащими берегами трещины. Замечено, что для многих материалов диаграмма нагрузка — смещение имеет скачок — резкий прирост смещения без роста или даже при спаде нагрузки (диаграмма II). Этот скачок обычно сопровождается треском ) и образованием участка прямого излома в виде треугольника в центре толщины, непосредственно у вершины исходной усталостной трещины. Образование прямого участка излома, судя по его форме, происходит в условиях плоской деформации, что дает право принять нагрузку, соответствующую его образованию, для определения напряжения при подсчете значения К . [c.132]

Дробление компонента, содержащего трещину (образование параллельных трещин нормального разрыва от действия о1у (90°) на рис. 8), и сдвиговое разрушение границы раздела (от Тху (90°)) становятся все более вероятными, когда этот компонент делается относительно более жестким. [c.414]

Рис. 25. Расчетные зависимости предельных напряжений трещино-образования (кривая /) и разрушения (кривые 2 и 3) от теоретического коэффициента концентрации напряжений

Зависимость размера нераспространяющейся усталостной трещины от номинального напряжения при различных теоретических коэффициентах концентрации напряжений показаны на рис. 31. Наибольший интерес представляет участок кривой между минимумом и максимумом, так как именно он характеризует интервал между пределами выносливости по трещино-образованию н разрушению. При постоянной глубине надреза наклон этого участка увеличивается, длина трещины, соответствующая максимуму, также увеличивается, а напряжение, соответствующее минимуму, практически не зависит от теоретического коэффициента концентрации напряжений a[c.64]

Для того чтобы обеспечить высокопрочные свариваемые сплавы высокой прочностью при криогенных температурах, был разработан сплав 2021 [124]. Это сложный сплав, в котором строго контролируется содержание И легирующих элементов. Так же как в сплаве 2219, в сплаве 2021 основное упрочнение обеспечивается последовательностью превращений фазы А1—Си. Однако зарождение упрочняющей фазы во время старения при повышенных температурах стимулируется в сплаве 2021 добавками кадмия и олова [128]. Получаемая в результате прочность несколько выше, чем в сплаве 2219. Добавка марганца в сплаве 2021 дает дополнительное упрочнение и регулирует размер зерна в процессе формирования полуфабриката. Титан способствует измельчению зерна (является модификатором) и добавляется в сплав вместе с цирконием и ванадием для уменьшения трещино-образования при сварке. В сплаве 2021 ограничивается содержание магния, чтобы исключить образование нерастворимой фазы М гЗп, которая препятствует зарождению выделений [125]. [c.239]

Вариант I (максимальный эффект дробления сланца) Вариант II (максимальный эффект интенсивного трещино-образования в сланце) [c.145]

Появление первой трещины Образование осколков. . [c.468]

Задача разработки методов оптимального проектирования машиностроительных конструкций и сооружений, предназначенных для восприятия интенсивных динамических нагрузок для строительства в сейсмоопасных районах, определяет необходимость исследований движения систем с учетом локальных разрушений, пластических деформаций, трещин (образование односторонних связей) и т. п. [21 ]. [c.283]

Соединение треугольником 1 (1-я) — 522 Трещины — Образование при деформации 6 — [c.311]

В процессе эксплуатации барабанов возникает опасение за их надежность вследствие возможного трещино-образования. Наиболее серьезные повреждения наблюдаются в барабанах, изготовленных из высокопрочной ста- [c.6]

Флюс. Для получения лучшего провара и уменьшения опасности трещино-образования при электродуговой сварке хромансиля применяется флюс В-У9, состоящий из 60% углекислого бария, 21% плавикового шпата, 14% двуокиси титана и 5% ферромарганца. Флюс растворяется в жидком стекле плотностью 1,3—1,32 из расчета 450—480 саР на 1 кГ сухой смеси компонентов. За 10—15 мин до начала сварки флюс наносится с обратной стороны шва или с обеих его сторон в зависимости от удобства нанесения. [c.318]

Высказывается предположение, что отрицательное действие кремния в высоконикелевых швах обусловлено образованием легкоплавких силикатных пленок по границам столбчатых кристаллов аустенита. Можно согласиться с тем, что усиление трещино-образования, наблюдаемое в высоконикелевых аустенитных швах при введении кремния, действительно связано с понижением температуры реального солидуса сварочной ванны. Однако мы полагаем, что межкристаллитные, прослойки в швах указанного типа имеют скорее силицидный, чем силикатный характер. К та- [c.202]

Вид напряженного состояния при разрушении устанавливают путем сопоставления траекторий изучаемых трещин с приведенными в табл. 5. Например, разрушение от изгиба легко установить по наличию ступеньки (см. рис. 56), сходство трещин с винтовыми линиями указывает на кручение, а беспорядочное искривление траекторий изучаемых трещин, образование сетки говорит о разрушении от термических нагрузок, внутреннего давления (см. рис. 68, 69) или от остаточных напряжений. [c.138]

Наиболее нежелательный дефект сварных соединений этих сталей — холодные трещины, образование которых связано с мар-тенситным превращением и наличием растворенного в металле водорода. При сварке низколегированных сталей для ограничения роста зерна следует уменьшать скорость охлаждения металла шва в околошовной зоне, количество водорода, растворенного в металле, и погонную энергию сварки. [c.243]

Выполненные расчеты относятся к определению долговечности, соответствующей моменту возникновения усталостной трещины. Образование этой трещины для большинства конструкционных материалов обусловлено напряжениями сдвига. Поэтому ее первоначальное направление, как правило, совпадает с направлением максимальных касательных напряжений. Однако после появления трещины траектория ее развития уже будет определяться, в основном, нормальными напряжениями отрыва [c.177]

Позднее эта точка зрения была распространена и на металлы, которые не образуют интерметаллидных соединений, но для которых характерно изменение фаз йли образование сегрегаций легирующих элементов или примесей в вершине трещины в ходе пластической деформации вследствие градиента состава здесь образуются гальванические элементы. Варианты этой теории содержат предположение, что трещины образуются механически и что электрохимическое растворение необходимо только для периодического сдвига барьеров при росте трещины [25]. Но хрупкое разрушение пластичного металла вряд ли возможно в вершине трещины. Кроме того, было показано, что удаление раствора Fe lg из трещины, образованной в напряженном монокристалле ujAu, сопровождается релаксацией напряжений в кристалле и —. .в результате —немедленным прекращением растрескивания, сменяющимся пластической деформацией [26]. Аналогичным образом, трещина, распространяющаяся в напряженной нержавеющей стали 18-8, погруженной в кипящий раствор Mg lj, останавли- [c.138]

Глубина термоусталостных трещин на поверхности труб из стали 12Х2МФСР при р,авных условиях работы несколько больше, чем на поверхности труб из стали 12Х1МФ. Аналогичный результат показали и приведенные в [187] данные, полученные при испытании сталей 1% Сг, 0,5% Мо и 2,25% Сг, 1% Мо на трещино-образование в условиях резких охлаждений. Формула (5.31) описывает также закономерность распространения термоусталост- [c.247]

Переход к ротационным эффектам у вершины трещины на мезоскопическом масштабном уровне при образовании свободной поверхности подтверждается результатами исследования in situ [99]. Исследования процесса деформации материала у кончика усталостной трещины выполнены при монотонном растяжении пластины толщиной в несколько десятых долей миллиметра. Полученная серия фотографий в последовательно осуществлявшемся растяжении пластины указывает, что в момент страгивания трещины образуются две системы скольжения по границам растянутого элемента материала в вершине трещины (рис. 3.24). Одновременно с этим имеет место небольшое пластическое затупление вершины трещины. Образование трещины по одной из наметившихся к разрушению полос скольжения происходит в результате потери устойчивости растягиваемого элемента внутри образованных полос скольжения за счет вращения его объема. Выполненные измерения углов по фотографиям, представленным в работе [99], свидетельствуют о вращения объема металла [c.160]

Модули упругости хрупких композитов, содержащих дисперсные частицы, можно вычислить, если известны отношение модулей и объемное содержание дисперсной фазы. Нижняя граница, приведенная Хашином и Штрикманом, и решения типа, полученного Исаи, находятся в хорошем согласии с большинством экспериментальных данных. Поры, образованные в процессе изготовления, и трещины, возникшие вследствие различной термической усадки, существенно уменьшают модули по сравнению с расчетными величинами. Как будет показано в следующем разделе, в процессе приложения напряжений каждая частица дисперсной фазы может рассматриваться в качестве инициатора трещины. Трещина, образованная при нагружении, будет уменьшать модуль упруго сти перед разрушением. Таким образом, когда модуль упругости используется для расчетов при высоких напряжениях, его значения, измеренные при низких напряжениях, должны применяться с осторожностью. [c.34]

Коэффициент концентрации Градиент X. мм по разрушению -ip по трещино-образованню < 1Т [c.79]

Поверхностный наклеп стали 45, значительно увеличивая лредел выносливости по разрушению, приводит к столь же заметному увеличению предела выносливости и по трещинообра-зованию. Вместе с тем интервал напряжений, при котором возникшая трешина малоцикловой усталости не приводит к разру- шению (разница между пределами выносливости по трещино-образованию и разрушению), сушественно увеличивается в результате поверхностного наклепа, достигая 150 МПа (вместо 90 МПа для образцов без упрочнения). [c.167]

Скорость нагрева изделий в печи спекания сильно зависит от формы, размеров и толщины стенки изделия и матрицы. Пре-выщение скорости нагрева является одной из причин трещино-образования в изделиях в местах перехода сечений. Открытое днище изделия прогревается значительно быстрее участков, закрытых матрицей. По границе открытых участков возникает тем больщая разность температур, чем выще скорость нагрева и толщина стенки матрицы. Возникающие при этом внутренние напряжения вызывают трещины еще до начала сплавления материала. Например, в результате нагрева в печи цистерны емкостью 60 л со скоростью нагрева 90—95°С/ч (толщина стенки матрицы при этом составляла 12 мм) по границам днищ возникали внутренние трещины. Этот брак был исключен путем снижения скорости нагрева до 70—75°С/ч и выдержки в течение 30 мин при 250 и 330° С. [c.92]

В течение кампании происходит перестройка структуры двуокисного топлива, образование и залечивание трещин, образование или изменение центрального отверстия. Расчетная температура в центре окисных сердечников твэлов реакторов ВВЭР и РБМК при тепловой нагрузке 600 Вт/см, а для БН — 10 Вт/см нс превышает 2550°С. [c.142]

Так, имея в составе термитной смеси 24—25 % алюминия, получаем покрытие, состоящее в основном из корунда а — AijOa с высокой микротвердостью. Однако его нанесение технологически сложно осуществить из-за узкого температурного интервала кристаллизации (Тпл — 2050 °С), вследствие чего трудно избежать трещино-образования. [c.240]

Котел имел водоуказательную колонку только в заднем барабане, где уровень воды поддерживался значительно ниже огневой линии (на 250—300 мм). В переднем барабане уровень воды не измерялся, однако, как показал внутренний осмотр, уровень воды в этом барабане поддерживался значительно выше уровня воды в заднем барабане. Видимая плоскость раздела паровой и водяной фаз находилась на 300—350 мм выше средней оси барабана, т. е. выше фактического расположения огневой линии в этом барабане. Весь период своей эксплуатации котел работал при интенсивном на-кипеобразовании, и в районе обнаруженного трещино-образования не было условий для возможности достижения концентрации щелочи до опасных пределов. [c.242]

Диаметр топливного сердечника реактора на быстрых нейтронах (из-за высокой удельной мощности) обычно не превышает 5 мм. Наряду с топливным сердечником в тепловыделяющем элементе создают дополнительный объем для газообразных продуктов деления. В соответствии с этим длина тепловыделяющего элемента будет 1 м. Такие тепловыделяющие элементы будут очень гибкими и должны крепиться, что достигается группиров- кой их в сборки. Отдельные элементы крепят в ячеистой решетке с каждого конца. Дистанционирование их по длине активной зоны осуществляется с помощью либо таких же решеток, либо навитых на элементы проволочных спиралей. Элементы зоны воспроизводства, которые имеют больший диаметр, устанавливают з торцах активной зоны. На рис. 10.10 показана типичная топливная, субсборка реактора PFR [27]. Топливные элементы для проектируемых реакторов FR и Феникс сконструированы аналогичным образом. Необходимые кинетические характеристики активной зоны получаются при жестком креплении тепловыделяющих элементов на шаровые опоры основания, а обеспечение устойчивого положения тепловыделяющего элемента и предотвращение изгибов субсборки достигается за счет установочного стержня. Тепловыделяющие элементы работают в натриевом теплоносителе, температура которого достигает 400° С на входе и 600° С на выходе при максимальной скорости до 7,5 м/с и содержании кислорода <10 %. Максимальная удельная мощность составляет 450 Вт/см, температура горячего пятна 700°С. Топливо должно выдерживать выгорание до 10% тяжелых атомов и задерживать в себе продукты деления при использовании топлива с плотностью 80% теоретического значения и компенсационного объема в элементе, который должен собрать все газообразные продукты деления. Низкое давление натриевого теплоносителя в реакторах на быстрых нейтронах гарантирует отсутствие проблем трещино-образования в окисном топливе, вспучивания и разрушения оболочки. Поэтому проблема материалов ограничивается коррозионной стойкостью и стабильностью размеров оболочки шестигранного чехла. [c.120]

Расширение трещины за счет окисления ее поверхности главным образом зависит от состава окислов и защитных свойств окис-ных пленок. Интенсивное расширение трещин, образование пит-тингов (похожих на коррозионные) начинается при относительно высоких температурах, поэтому можно полагать, что этот процесс регламентируется в значительной степени коррозионной стойкостью материала. Быстрое притупление трещины снижает первичную концентрацию напряжений. Дальнейшее развитие трещины происходит при возникновении микронадрывов в зоне вторичной концентрации пластической деформации, чеще всего в устье первичной полости. [c.133]

Величина Кс принципиально может быть найдена для любого конструкционного материала из опыта на разрушение образца с достаточно острой трещиной. Допустим, предполагается испы-тыбать образец на растяжение в виде полосы с боковым надрезом (схема 2 в табл. 24.2). Такой образец должен быть сначала подвергнут циклической нагрузке, с тем чтобы из надреза выросла усталостная трещина. Последнее является обязательным требованием, потому что именно усталостная трещина обладает наименьшим радиусом кривизны в своем устье по сравнению с трещиной, образованной любым другим способом. И еще два специфических требования [c.423]

В коррозионной среде износ усиливается. Агрессивная среда проникает в трещины, образованные в результате отслаивания металла при наклеле, вызванном ударами твердых частиц Образовавшаяся на поверхности пленка оксидов механически менее прочна, чем основной металл. В зависимости от состава чоррозионной среды и температуры [c.124]

Описать поведение трещин под преобладающим влиянием ползучести сложно и по другим причинам. Параметр LK нередко дает необходимую корреляцию в поведении различных материалов, однако выбор наилучшего параметра, Д/, С и др., для материалов с высокой иластичностью все еще представляет собой проблему. Да и сама ползучесть оказывает неодинаковое влияние при низкой и высокой интенсивности напряжения. Обычно замечают, что величина выше в условиях усталости с ползучестью, нежели при чисто усталостном цикле деформации, однако при более высоких интенсивностях напряжения трещина в условиях усталости с ползучестью растет быстрее. Когда при низких LK пытаются применить циклы с ползучестью (задержками), чтобы продолжить рост острой трещины, образованной в условиях чистой усталости, этот рост может замедлиться или прекратиться полностью. Если величина К в период задержки не выходит за пределы соответствующего ползучести, трещина в [c.371]

Дефекты, о 15. Горячие и холодные трещины - прямолинейные и извилистые разрывы (сквозные трещины) или надрывы (несквозные трещины в теле отливки). Излом горячей трещины имеет окисленную поверхность (матового, темно-серого или черного цвета) излом холодной - не окисленную или слабо окисленную поверхность разующиеся в твердом или твердо-жидком сост< Нетехнологичная конструкция отливок (наличие острых углов, резких переходов сечений, малых радиусов закруглений) неправильный выбор сплава высокое содержание в сплаве примесей или добавок, повышающих его склонность к трещино-образованию )ЯНИИ Доработка конструкции отливки устранение острых углов, увеличение радиусов в галтелях,, создание плавных переходов от толстых сечений к тонким. Выбор сплава с учетом конструкции отливки и корректировка его химического состава [c.129]

При сварке аустенитных сталей действие углерода проявляется по-разному, в зависимости от изменения его концентрации, а также композиции шва и содержания в нем легирующих примесей. При повышении содержания углерода в швах типа 18-8 от 0,06—0,08% до 0,12—0,14%, наблюдаемом, например, при сварке в Og, склонность к трещинообразованию может возрасти, причем склонность к трещинам заметно усиливается, если в шве содержится титан, ниобий и другие энергичные карбидообразователи. В этом случае вредное действие углерода связано с появлением по границам кристаллов аустенита легкоплавких карбидных звтектик ледебурит-ного типа. Иными словами, углерод в данных условиях действует так же, как при сварке углеродистых и низколегированных сталей. В связи с этим необходимо указать на недопустимость использования электродной проволоки со следами графитовой смазки на поверхности. Дальнейшее повышение содержания углерода, например до 0,18—0,20%. приводит к резкому усилению трещино-образования. В этом случае вредное влияние углерода усиливается вследствие аустенитизации структуры шва. В известном диапазоне концентраций углерод по своему действию уподобляется никелю — он способствует утолщению межкристаллитных прослоек (аустени-тизация) и снижению температуры их затвердевания. По мере дальнейшего увеличения содержания углерода в шве, по достижении определенной критической концентрации, влияние этого элемента на трещинообразова ние внезапно изменяется. Углерод из возбудителя горячих трещин превращается в средство их устранения [15, 25]. Изменение поведения углерода связано с измельчением структуры и увеличением количества эвтектической жидкости, которая, заполняя промежутки между кристаллами, залечивает горячие трещины. [c.198]

При увеличении содержания меди растут временное сопротивление предел текучести прокаливаемость (0,1—0,2 % Си удваивает прокаливаемость нелегированных инструментальных сталей) растрескивание при пайке склонность к окалинооб-разованию (обогащение медью под слоем окалины, проникновение меди от поверхности внутрь металла вдоль границ зерен — возникновение поверхностных трещин) образование термических трещин жидкоте-кучесть (1—2 % Си в сером чугуне) спе-каемость (порошковая металлургия) стойкость против ржавления (при 0,3 % Си в строительных и 2 % Си в легированных сталях), при этом критическая скорость охлаждения уменьшается. [c.45]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...