Значение параметра критическое

Эта формула определяет максимально возможную величину на входе трубы в зависимости от значения параметра (критической длины / ). Поскольку связано с числом зависимостью вида (107), это позволяет построить по (212) зависимость неизвестного числа от параметра 1,1 (рис. 17). Давление Рз найдем из (220), учитывая, что = 1 [c.258]

Значения параметров критической системы сил в результате применения приближенного способа получаются настолько близкими к точным, что дальнейшее уточнение не требуется. [c.279]

За минимальное значение параметра критического сдвигающего усилия принималась величина [c.141]

Значение параметра критическое 53 [c.422]

Условия ведения эксперимента для получения наиболее точных значений параметров критической точки были установлены известным физиком конца XIX в. проф. А. Г. Столетовым. В настоящее время критические параметры водяного пара заново определены во Всесоюзном теплотехническом институте. [c.53]

В табл. 2 приведены значения параметров критических нагрузок Ре (числитель) и Р (знаменатель) для различных значений V и к, связанных с <7 и <7 следующим образом [c.287]

Повторяя рассуждения разд. 2 гл. 3, получим следующие значения параметра критического давления [c.154]

Полученные при расчетах значения параметров критических режимов эжектора сведены в табл. 1—5. [c.272]

J, Т К, J, Т — соответственно коэффициент интенсивности напряжений, /-интеграл, 7 -интеграл), посредством которых однозначно может быть определено НДС у вершины трещиноподобных дефектов как при маломасштабной текучести (размер пластической зоны мал по сравнению с линейными размерами трещины и элемента конструкции), так и при развитом пластическом течении элемента конструкции с трещиной (пластическая деформация охватывает большие объемы материала). Иными словами, при одном и том же значении параметра механики разрушения независимо от длины трещины, геометрии тела и системы приложения нагрузки НДС у вершины трещины будет одно и то же. В данном случае критическое аначение параметров, полученных при разрушении образцов с трещинами при том или ином виде нагружения, можно использовать при анализе развития разрушения в конструкции. Для этого в общем случае условие развития разрушения в конструкции (см, рис. В.1) может быть сформулировано в виде K = Kf или 1 = = Jf или т = Т, где Kf, Jf, Т — критические значения параметров механики разрушения при нагружении образца с трещиной, идентичном нагружению конструкции (статическое нагружение, циклическое, динамическое и т. д.). [c.8]

Какова причина, по которой невозможно получить численное значение каких-либо параметров критического зародыша твердой фазы [c.160]

Как возникновение зоны перехода связано с достижением критического значения параметра свободного объема [c.161]

Если ирн нагружении стержня до критического состояния внешняя нагрузка увеличивается пропорционально с коэффициентом пропорциональности 1(ц ,- и т. д., где qi, Р,< > — известные значения), то критическое состояние зависит от одного параметра— В этом случае потеря устойчивости в плоскости и относительно плоскости будет характеризоваться двумя разными критическими значениями коэффициента i ц 1 — при потере устойчивости в плоскости и 1 2 — при потере устойчивости относительно плоскости. Если qi, ц,, 7, - — расчетные значения компонент векторов нагрузки, которые стержень должен выдержать не теряя устойчивости, то это будет иметь место, если ц 1> >1,М 2>1. [c.102]

В частном случае, когда сечение стержня постоянно, Лзз=1. Критический изгибающий момент Тз, входит в уравнения (3.40) — (3.43) также и через критические значения параметров Мз и из.. Для следящего момента следует положить ДТ=0. [c.103]

Уравнение (7.239) устанавливает связь между критическими значениями параметров, соответствующих границам области неустойчивости. Из (7.239) находим [c.225]

Приравняв определитель системы (7.243) нулю, получим уравнение, связывающее критические значения параметров, соответствующие 2у 7 периодическому решению, с периодом Т во втором приближении [c.226]

Условие (7.250) дает возможность получить уравнение, связывающее критические значения параметров системы, соответствующих границам главных областей неустойчивости вблизи частот (оо=2р, где рй — частоты колебаний стержня. [c.228]

В результате получаем зависимость оу и Р от скорости Шр и Ро- Критические значения параметров потока Шо и Ро соответствуют случаям, когда о/ обращается в нуль. Как правило, наибольший практический интерес представляют именно критические скорости, для определения которых следует положить а=0 и, задаваясь параметрами стационарного потока жидкости (гоо, Ро), связанными уравнением Бернулли [см. соотношение (6.20) ч. 1], искать (численным счетом) значения Р/, при которых определитель 0(1, 0, Ро, О, р) обращается в нуль. [c.267]

Рис, 3.16. Зависимость критических напряжений сварных соединений от относительной величины дефекта 1/В при различных значениях параметров (К , В. р — соответственно кривые I. 2. 3) [c.102]

Таким образом, величина критической скорости для определенного рабочего тела зависит от значения параметров в начальном состоянии. Критическая скорость истечения представляет собой мак- [c.132]

Аналогично может быть определен критический уклон и для русел параболического сечения. В этом случае в формулу (VI. 10) вместо значения г следует подставить значение параметра р, а значения /(Д) и приводятся в таблице приложения 2 при этом [c.146]

Уравнение Ван-дер-Ваальса приводит, как только что было показано, к правильному выводу о наличии у реальных веществ критической точки. Параметры критической точки, т. е. значения критического давления р , кри- [c.198]

Предположим, что силы Та изменяются пропорционально, так что Гар = — 5 7 ар, Щб Т ар—фиксированная величина. Будем искать критическое значение параметра Л. Положим [c.418]

Если Т О, эта система эквивалентна системе (12,12.3) таким образом, задача о нахождении критических значений параметра Л, сводится к нахождению экстремальных значений К как функции от а , заданной выражением (12.12.4). Отсюда следует, что наименьшее критическое значение параметра Х оценивается следующим образом [c.419]

Проверим соответствие этого иарадгетра наименьшему истинному значению его. Согласно найденному значению параметра критическая система сил для заданной системы соответствует изображенной на фиг. 121, б. [c.291]

В отличие от линейной задачи расположение резонансных пиков, которые определяют истинные критические скорости, оказывается зависящим главным образом от нагруженности подшипника (от параметра if) и относительного зазора в подшипнике х- При этом для малых значений параметра критические скорости могут быть существенно меньше собственной частоты ротора на абсолютно жестких опорах (Роо = 1). Увеличение зазоров в подшипнике также понижает критические скорости, в Этом случае резонансный пик раздваивается и имеются четко выраженные резонансы как в вертикальном, так и в горизонтальном направлениях, причем резонансы в горизонтальном направлении наступают при меньших скоростях, чем в вертикальном. Из рис. 42 видно, что при квазистатическом подходе учитывается лишь влияние статической нагрузки на жесткость подшипников. Поэтому квазистатнческий подход может быть полезен при оценке критических скоростей, когда зазоры в подшипниках не очень велики. [c.175]

На этих графиках нанесены расчетные зависимости K—f р о) и р о =/(р о) для критических режимов сверхзвуковых сопел эжектирующего газа, определенные с учетом неравномерности статического давления в сверхзвуковой струе в сечении, запирания . Как указывалось ранее, разные законы распределения статического давления в сверхзвуковой струе в сечении запирания дают совпадающие между собой значения параметров критического режима, поэтому в данном случае для расчетов было целесо-01бразно использовать предположение Ю. Н. Васильева, позволяющее получить более простые уравнения для вычислений. Эти уравнения при обычно применяемых условных обозначениях безразмерных параметров эжектора имеют вид [c.112]

В соответствии с экспериментальными данными [211] принимаются следующие значения параметров, входящих в уравнение (2.73) / о = 1,0-10-4 мм бн = 0,72 Kp = 9fi-, рн = 20,0 мм . В результате численного решения уравнения (2.73) при различных значениях параметра С была получена искомая зависимость Ef = Bf dmlGi), представленная на рис. 2.23. При amlOi = = 0,53, что отвечает средней жесткости напряженного состояния на этапе деформирования при одноосном растяжении, расчетное значение Bf— 1,67. По данным работы [211], соответствующее экспериментальное значение е/=1,8-ь2,0. Из сопоставления расчетных и экспериментальных результатов видно, что модель дает весьма удовлетворительную оценку нижней границы критической деформации, что является следствием принятого в расчете допущения, при котором не учитывается деформация на этапе нестабильного слияния пор. [c.121]

Один из наиболее трудных и наименее разработанных вопросов механики материалов — прогнозирование типа разрушения (внутризеренного или межзеренного) и условий перехода от внутризеренного, менее опасного разрушения, к межзерен-ному, приводящему к снижению критической деформации и долговечности материала. В настоящей главе предложен подход к анализу типа разрушения в зависимости от условий испытаний. Суть подхода заключается в параллельном анализе накоплений повреждений в теле зерна и по его границам тип разрушения будет определяться тем процессом, который дает меньшие значения параметров предельных состояний материала Nf и е/). Такой анализ может проводиться на основании физико-механических моделей кавитационного внутризеренного или усталостного разрушения, рассмотренных в гл. 2, и модели кавитационного межзеренного разрушения, представленной в данной главе. [c.187]

Сжижение газов имеет для народного хозяйства весьма важное значение. Чтобы превратить в жидкость какой-либо газ, необходимо его температуру сделать ниже параметров критической точки. Только в этом случае возможно одновременное равновесное сосуществование жидкой и газообразной фаз. Сжижение газов м0Ж110 осуществить при помощи машины, совершающей обратный или холодильный цикл. Теоретически наименьшая механическая работа будет затрачена в обратимом цикле. [c.337]

Синергетика рассматривает автово]товые процессы, возникающие при переходах устойчивость-неустойчивость-устойчивость, как имеющих иерархическую природу и возникающих при достижении управляющим параметром критического значения. Они проявляю тся в виде стационарных, периодических волн, обладающих в неравновесных системах свойсгвами автоволн их характеристики не зависят oi начальных и краевых условий и линейных размеров системы. В синергетических системах автоволны возникают как естественное свойство активной среды, в которой запасена скрытая энергия и набегающая волна служит средством к ее высвобождению, что в свою очередь является [c.252]

Преобразование (32,5) имеет неподвил<ную точку — корень уравнения х, = 1 —Хх . Эта точка становится неустойчивой при X > Л[, где Ai — значение параметра Х, для которого мультипликатор (х = —2Я,л , = —1 из двух написанных уравнений находим Л = 3/4. Это — первое критическое значение параметра Х, определяющее момент первой бифуркации удвоения периода появления 2-цикла. Проследим за появлением последующих бифуркаций с помощью приближенного приема, позволяющего выяснить некоторые качественные особенности процесса, хотя и не дающего точных значений характерных констант затем будут сформулированы точные утверждения. [c.173]

На рис. 6.11 показаны распределения скорости в пограничном слое при различных значениях параметра Л. Профиль скорости при Л = О соответствует обтеканию плоской пластины. Профиль скорости в точке отрыва определяется условием т = О, в этом случае Л = —12. При Л<—12 имеется область возвратного течения, а при Л > 12 внутри пограничного слоя возникает область течения, где ujuo> i. Поэтому описанный приближенный метод расчета параметров пограничного слоя имеет смысл лишь при —12<Л 12. Из анализа уравнения количества движения (59) вблизи критической точки, которая является особой точкой (цо= 0), следует, что в этом случае Л = 7,052. [c.303]

Определение критической точки. Существование критической точки обусловлено наличием молекулярных сил. Вследствие этого параметры критической точки представляют собой, как уже отмечалось ранее, важнейшие характеристики вещества, которые в обобщенной количественной форме выралсают эффект действия межмолекулярных сил. Так, например, критическая температура самым прямым образом связана с величиной потенциальной энергии взаимодействия молекул. Для сжижения газа, осуществляющегося при температурах, начиная с критической и ниже, необходимо, чтобы энергия связи молекул была не меньше средней энергии теплового движения их, вследствие чего значение потенциальной энергии Но взаимодействия двух молекул в точке минимума о (см. рис. 6.8) должно быть примерно равно ЙТД более точным является соотношение [c.238]

Параметры критической точки, т. е. значения критического давления критической температуры и критического объема находятся из опыта. Критическую температуру находят по температуре исчезновения лгениска между жидкой и паровой фазой, а критическое давление — по величине давления в этот момент. Точное определение критического объема представляет собой достаточно сложную задачу. [c.259]

Далее, задавая новые значения параметра с,- и повторяя расчеты, получим кривую = onst, которая окажется касательной к кривой F z) (рис. 7.2.2). В этой точке заданной фазовой скорости соответствует только одно волновое число и, следовательно, одно значение числа Рейнольдса Re- . На кривой нейтральной устойчивости точка (а , Re ) представляет собой точку касания нейтральной кривой с прямой, параллельной оси ординат а. Поэтому число Re является минимальным критическим числом Рейнольдса. При О уравнение (7.2.22) не будет иметь решений. На плоскости нейтральной кривой это означает, что при числах Рейнольдса, меньших критического (R g <1 R j , R 5kp) возмущения любой дли ны волны (или а) затухают, т. е. движение абсолютно устойчиво. [c.456]

На рис. 7.2.6 представлен график зависимости критического числа Рейнольдса от скорости отсоса (вдува). Если п <3 Ипред> то ни одна из кривых Д(а, с) не пересекает график Р г) ни при каком значении параметра с. В указанных случаях уравнение (7.2.22) не имеет рещения. Физически это означает, что при скоростях отсоса, больших оптимальной величины (Е д > Копт), зависящей от Ппред, течение сохраняется устойчивым при любых возмущениях, т. е. является абсолютно устойчивым. [c.460]

Такая постановка задачи совершенно аналогична постановке задачи Эйлера об устойчивости сжатого стержня. Требуется найти критическое значение параметра нагрузки, т. е. множителя при Tafi, при котором линейное однородное уравнение (12.11.1) при однородных граничных условиях имеет нетривиальное решение, т. е. решение, отличное от тождественного нуля. Ограниченность и неполнота анализа подобного рода были разъяснены в гл. 4 и мы не возвращаемся к сделанным там разъяснениям. Здесь в качестве примера мы рассмотрим одну только задачу устойчивости прямоугольная пластина длиной а в направлении оси х , шириной Ъ в направлении оси Хг равномерно сжимается вдоль оси Xi усилием Тц = —Т. Уравнение (12.11.1) примет вид [c.416]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...