МНОГОСЛОЙНЫЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ОБОЛОЧКИ

УСТОЙЧИВОСТЬ МНОГОСЛОЙНЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК ПРИ ОСЕВОМ СЖАТИИ [c.201]

Цвик Л. Б. Расчет напряженного состояния многослойных цилиндрических оболочек итерационным методом.— Пробл. прочности, 1977, № 7, с, 37. [c.266]

Разработана методика исследования на прозрачных моделях поляризационно-оптическим методом напряженного состояния многослойных цилиндрических оболочек в процессе их навивки. Представлены результаты экспериментов но определению особенностей распределения напряжений по слоям оболочки при навивке без натяжения и с натяжением, а также при действии внутренних давлений. [c.387]

Подкрепленная многослойная цилиндрическая оболочка. Варьируемыми параметрами при оптимизации подкрепленной цилиндрической оболочки наряду со структурными характеристиками многослойной обшивки являются параметры, характеризующие число и размеры подкрепляющих элементов [c.236]

В гл. 5 получены разрешающее дифференциальное уравнение устойчивости слоистой цилиндрической оболочки относительно прогиба выпучивания с произвольным строением пакета по толщине и расчетные формулы для определения критических усилий при различных видах нагружения, в частности, в оболочках, изготовленных прямой, однозаходной, перекрестной и изотропной намотками. Сформулирована задача поиска оптимальных параметров неравномерно нагретых по толщине многослойных цилиндрических оболочек. Для случая, когда активным является ограничение по устойчивости, оценено влияние схемы армирования на критические параметры нагрузки и волнообразования. Эти исследования расширяют представление о роли проектных параметров оболочечных конструкций, оцениваемых по моделям В. И. Королева и С. А. Амбарцумяна. [c.8]

Сформулирована задача поиска оптимальных параметров неравномерно нагретых по толщине многослойных цилиндрических оболочек как задача нелинейного программирования с физическими, структурными и геометрическими ограничениями. Для тонкостенных крупногабаритных оболочек в случае, когда активным является ограничение по устойчивости, оценено влияние схемы армирования на критические параметры нагрузки и волнообразования. [c.197]

Гл. 5. Устойчивость многослойных цилиндрических оболочек где для линейных операторов Li имеем [c.202]

Тогда задача устойчивости многослойной цилиндрической оболочки (панели) описывается уравнением (3.3) с учетом (3.2) и соответствующих граничных условий (под w понимается теперь прогиб в момент выпучивания). [c.204]

Для анализа местной потери устойчивости могут быть использованы технические теории пологих ортотропных или многослойных цилиндрических оболочек [18,62]. В первом случае критические параметры нагрузок можно найти из характеристического уравнения, например (5.2) гл. 2, а для приближенного анализа воспользоваться аналитическими выражениями (5.3), (5.11), [c.226]

Киреев В. А. Алгоритм и программа расчета на устойчивость многослойных цилиндрических оболочек из композиционных материалов при осевом сжатии, внешнем давлении и их совместном действии. — Там же. [c.384]

МНОГОСЛОЙНАЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ ОБОЛОЧКА, РАБОТАЮЩАЯ НА СТАТИЧЕСКУЮ УСТОЙЧИВОСТЬ [c.218]

Модель оптимизации. Рассматривается задача проектирования многослойной цилиндрической оболочки минимальной массы, изготовленной из стеклопластика и работающей на стати- [c.232]

С учетом результатов 3.1 и 3.2 функции д[, 1у х) определяются из решения задачи статической устойчивости для. многослойной цилиндрической оболочки, сформулированной на основе кинематической гипотезы типа Тимошенко. В уравнениях устойчивости при этом следует учесть, что в случае нагружения оболочки гидростатическим внешним давлением выполняется [c.260]

Задача статики свободно опертой многослойной цилиндрической оболочки [c.236]

Рис. 5.2. Многослойная цилиндрическая оболочка

Подпрограмма определения напряженно-деформированного состояния многослойной цилиндрической оболочки [c.241]

При расчете краевых эффектов в многослойной цилиндрической оболочке общее решение (5.59) упрощается и может быть записано в следующем виде [c.247]

Сравнительно мало работ посвящено анализу вынужденных колебаний многослойных цилиндрических оболочек. Оболочки с изотропными слоями рассматривались Бушнеллом [53], [c.239]

В данной работе рассматриваются некоторые вопросы моделирования поляризационно-оптическим методом напряженного состояния спирально-многослойных цилиндрических оболочек, ожествлен-ных монолитными кольцевыми сварными швами. [c.271]

Статическим и динамическим методом исследована кольцевая изгибная жесткость многослойных цилиндрических оболочек, полученных намоткой металлической ленты. Показано, что при отсутствии связей между слоями, за исключением закрепления продольных кромок, кольцевая изгибная жесткость таких оболочек равна сумме жесткостей отдельных слоев. Если слои скреплены между собой BHiiHMH в виде густо расположенных сквозных кольцевых сварных швов, то как монолитный работает не только сварной шов, но и участки трубы по обеим сторонам от шва, ширина которых равна 2J rfe, где г — радиус оболочки, h — толщина одного слоя, [c.384]

Рассматриваются некоторые вопросы моделирования поляризационно-оптическим методом напряженного состояния спирально-многослойных цилиндрических оболочек с концентраторами, ожествленными монолитными кольцевыми сварными швами. Разработан новый оптически чувствительный материал ЭПСА двухстадийного отверждения, по.1В(РЛЯюшип изготовлять модели спирально-многослойных оболочек с произвольным количеством слоев. Исследовано напряженное состояние моделей трех и нятислойных рулонированных оболочек тина Архимедова спираль , нагруженных внутренним давлением, и модели составного сосуда, состоящего из цельной и витой части. [c.387]

Цилиндрическая оболочка в условиях осевого статического сжатия. Рассматривается задача проектирования многослойной цилиндрической оболочки минимальной массы, изготовленная из боропластика [126]. Директивные параметры проекта Я = 4Б см 1=100 см а = 0,42-10б МПа >а = 0,21 с =0,35-10 МПа с°° = = 0,7-10 МПа Гс° = 0,33 Гс°° = 0,46 ра = 2,6 г/см рс=1,2 г/см р = 0,6. Вязоупругое связующее характеризуется мгновенными (индекс 0) и длительными (индекс оо) значениями модулей Ес и Гс, используя которые в формулах теории армирования (см. 1.3.1) можно определить мгновенные и длительные значения компонент [c.238]

С учето.м оценок щирины зо1Н динамической неустойчивости многослойных цилиндрических оболочек, полученных ранее [82, 84 и др.] для различных значений Ро, и геометрических параметров конструкции, определим й, и в рас- [c.255]

Рассмотрим в упрощенной постановке задачу рационального проектирования биспирально ар.мированной ортотропной многослойной цилиндрической оболочки средней толщины (/ = 25 см, 1 = 50 см, /ге 1 1,1 1,2 (см)), работающей на прочность в условиях статического комбинированного нагружения осевым сжатием и внешним поперечным давлением (9д = 3,92 МПа). Материал монослоев оболочки — однонаправленно армированный стеклопластик, эффективные модули которого приведены в разделе 3.4.2. Варьируемый параметр проекта оболочки — угол укладки монослоев ф, отсчитываемый относительно образующей оболочки. Принимая в качестве критерия эффективности проекта максимум нагрузки осевого сжатия, имеем следующую. модель рассматриваемой задачи [c.257]

Нарусберг В. Л. К определению структуры армирования сжатой в осевом направлении многослойной цилиндрической оболочки минимальной массы // Проблемы оптимизации и надежности в строительной механике. Тез. докл. — Вильнюс Мокслас, 1983. — С. 56—57. [c.273]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...