Влияние пластических деформаций

Отметим, что при построении различных моделей разрушения и формулировке критериев хрупкого разрушения во многих случаях исходят в общем из априорного постулирования преобладающего значения того или иного процесса. Так, например, в работах [149, 150] предполагалось, что критическое напряжение хрупкого разрушения 5с в поликристаллических материалах с различной структурой при разных температурно-деформационных условиях нагружения определяется только одним условием — переходом зародышевых микротрещин к гриффитсов-скому (нестабильному) росту. Условия распространения микротрещины как через границы зерен, так и через любые другие барьеры, возникающие при эволюции структуры в результате пластического течения, игнорировались. При этом сделана попытка объяснить увеличение S с ростом пластической деформации гР уменьшением длины зарождающихся в процессе деформирования микротрещин за счет уменьшения эффективного диаметра зерна [149, 150]. Такая модель не позволила авторам удовлетворительно описать зависимость S eP), что привело их к выводу о существенном влиянии деформационной субструктуры на исследуемые параметры. Следует отметить, что, рассматривая в качестве контролирующего разрушения только процесс страгивания микротрещины и не учитывая условия ее распространения, практически невозможно предложить разумную концепцию влияния пластической деформации на критическое напряжение S . [c.61]

Отметим, что зависимость (2.39) строго можно использовать только при X хо, т. е. после образования деформационной субструктуры. При я С ио уменьшение длины линий скольжения связано в основном с вытяжкой зерна, а также с наличием леса дислокаций. Предполагая, что характер влияния пластической деформации на уменьшение длины линий скольжения при X < хо такой же, как и при х хо, зависимость (2.39) будем [c.96]

Высокое гидростатическое давление, не сопровождаемое пластической деформацией, не устраняет дефекты в металле. Влияние пластической деформации объясняется сближением берегов трещин и усилением диффузионных процессов (коэффициент диффузии повышается на несколько порядков) вследствие сильных искажений у берегов трещин, что увеличивает интенсивность залечивания дефектов. [c.520]

Влияние пластической деформации на перемещение трещины в направлении растягивающих напряжений учитывается по предложению Д. Ирвина увеличением длины трещины на протяженность пластической зоны. [c.30]

Полученное значение Kie выше минимального K i , и поэтому в соответствии со схемой рис. 4.2 расчет разрушающих напряжений ведется по величине Ки. Без учета в первом приближении влияния пластической деформации в зоне дефекта на его размер функция fik будет равна [c.74]

Относительное скольжение поверхностей вызывает их износ. При этом влияние пластических деформаций, сопровождающих изнашивание, может быть уменьшено или почти устранено путем повышения твердости элементов пары. [c.90]

Одно из возможных решений поставленной задачи сформулировано отраслевым стандартом [35]. При конструировании этого уравнения предполагалось существование ряда параметров, с помощью которых задается структурное состояние материала и учитывается влияние пластической деформации на скорость ползучести, проявляющееся в виде двух противоборствующих факторов — упрочнения и разупрочнения. [c.82]

Дилатация, связанная с ангармоничностью, может быть описана моделью нелинейного расширения дислокаций [7 ], дающей возможность вычислить среднюю дилатацию AV/У. Использование этой модели позволило проследить [8] влияние среднего нелинейного расширения равномерно распределенных дислокаций на электромагнитные явления, связанные с процессами переноса носителя внутри металлов. При этом не использовалась детальная модель потенциала деформации, а принималась предположительная зависимость электромагнитных параметров от величины нелинейного расширения, содержащая коэ( ициенты, значение которых, вообще говоря, неизвестно. С точки зрения понятия потенциала деформации обнаруженное влияние пластической деформации на процессы движения носителя в металле [c.13]

Рис. 5. Влияние пластической деформации на анодные поляризационные кривые (Ф — потенциал, i — плотность анодного тока) -

В работе [60] изучалось влияние пластической деформации скручиванием а коррозию и электрохимические реакции железа зонной плавки и углеродистых сталей в растворах серной и соляной кислот при 30° С. Деформации подвергали проволоку из этих материалов, [c.73]

Изучали [66 ] влияние пластической деформации скручиванием на коррозию и электрохимические реакции железа зонной плавки и углеродистых сталей в растворах серной и соляной кислот при 30 °С. Деформации подвергали проволоку из этих материалов Исследования показали, что скорость коррозии возрастает с уве личением степени пластической деформации (наклепа), а корро зионное разрушение локализуется преимущественно по пло скостям скольжения. Пластическая деформация значительно уско [c.76]

Для материалов с положительной магнитострикцией можно считать доказанным, что в упругой зоне и в слабых магнитных полях относительное изменение магнитной проницаемости пропорционально приложенным напряжениям [Л. 78]. Р. Е. Ершов и М. М. Шель исследовали влияние пластической деформации на магнитоупругий эффект в конструкционных сталях. Измерялась разность магнитных проницаемостей в направлении действия напряжений и в перпендикулярном к ним направлении (Л. 28, 76], М. М. Шелем был разработан прибор ИНМ-4 с датчиком, состоящим из двух вытянутых на-148 [c.148]

Поверхностные слои труш,ихся деталей машин находятся в условиях неравномерного объемно-напряженного состояния сжатия, при этом даже очень хрупкие материалы (чугун, сталь с высокой степенью закалки) обладают высокой пластичностью. В зависимости от условий трения под влиянием пластической деформации и тепла на поверхности трения изменяется структура поверхностного слоя. В результате в нем возникают остаточные напряжения. [c.190]

Несущая способность высоконапряженных деталей (дисков турбин, толстостенных резервуаров под высоким давлением), нагруженных статически, обычно определяется в связи с влиянием пластических деформаций на напряжения и перемещения. В то же время для деталей, нагруженных главным образом переменными напряжениями (быстровращающиеся валы, особенно подверженные колебаниям, вибрирующие пружины, лопатки турбин и др.), преимущественное значение имеет несущая способность в отношении их сопротивления усталости. [c.221]

В механизмах двойной фиксации применяются два фиксатора, либо выходное звено механизма поворота прижимается к фиксатору при реверсе. В обоих случаях отсутствует скольжение фиксирующих поверхностей, а контакт фиксирующих поверхностей осуществляется по поверхности, что устраняет их износ и уменьшает влияние пластических деформаций. К недостаткам этих механизмов следует отнести сложность конструкции, поэтому они применяются лишь в точных автоматах. За последние годы значительно усовершенствованы механизмы одинарной фиксации. Все чаще применяются механизмы с усреднением ошибок изготовления фиксирующих ловерхностей. Ведутся работы по созданию различных механизмов с выборкой зазоров в направляющих и центральной опорах. Усовершенствуется конструкция и технология изготовления быстроходных поворотно-фиксирующих механизмов, у которых исключена возможность несрабатывания механизма фиксации. Наибольшими возможностями повышения точности обладают механизмы с посту-пательно-перемещаемым фиксатором, получившие наибольшее применение в автоматах. Эти механизмы (I—4г в табл. 30) обладают высокой жесткостью, более простыми возможностями компенсации износа [74, 75], их конструкция обусловливает усреднение ошибок изготовления фиксирующих поверхностей (1-1 а 1-36 и 1-Зв). При двойной фиксации (1-7а-в, 1-8а-б) кроме устранения износа фиксирующих поверхностей обеспечивается также лучшее выбирание зазоров в опорах выходного звена механизма поворота. В табл. 29 рассмотрены характеристики механизмов фиксации, широко применяемых в автоматическом оборудовании. Механизмы с упругими штырями и набором роликов (1-1а) и механизмы с плоскими коническими колесами обладают высокой точностью (3—6")- В ряде других конструкций обеспечивается еще большая точность фиксации, однако быстроходность этих механизмов ограничена К = 0,28— 0,51) из-за больших потерь времени на фиксацию (т1ф = 0,15— 0,53). Эти затраты обусловлены конструктивными особенностями механизмов, у которых перемещается при вводе фиксатора весь [c.81]

Чистота поверхности обработки в направлении движения режущей кромки определяется преимущественно свойствами материала заготовки и инструмента, а также колебательными процессами в направлении, перпендикулярном к траектории режущей кромки, — формой и гладкостью неподвижной или вращающейся режущей кромки, величиной подачи, влиянием пластической деформации и свойств материалов заготовки и резца. Общие нормы чистоты обработки установлены ГОСТ 2789-45, частные требования устанавливаются техническими условиями на приёмку станков. [c.19]

Кривая растяжения при 18—20° С близка по виду к диаграмме разрушения хрупкого материала. Напряжения пропорциональны деформации до нагрузки, составляющей 80—90% от разрушающей. Шейки на образцах не образуется. Разрывные удлинения, как правило, не превышают 1—2%. При сжатии заметно влияние пластических деформаций — относительная разрушающая деформация достигает 10% и более. [c.160]

Ниже приводятся результаты испытаний эталонного масла Д1 4-0,1% стеариновой кислоты для сочетаний трущихся материалов сталь — медь и медь — медь. Медь марки МО была выбрана в связи с тем, что она обладает большей пластичностью, чем медные сплавы, что должно было облегчить выявление влияния пластической деформации на величину критической температуры. [c.179]

Упругие свойства. На рис. 3.30 представлены типовые диаграммы деформирования фрикционной пластмассы при одноосном растяжении и сжатии. Кривая растяжения при нормальной температуре близка по виду к диаграмме разрушения хрупкого материала. Напряжения пропорциональны деформации до нагрузки, составляющей 80—90 % разрушающей нагрузки. Шейки на образцах не образуется. Разрывные удлинения, как правило, не превышают 1—2 %. При сжатии заметно влияние пластических деформаций — относительная разрушающая деформация достигает 10 % и более. Различие модулей упругости при растяжении и сжатии является следствием сложной структуры материала. Для жестких фрикционных пластмасс модуль упругости при изгибе составляет 60—90 % модуля упругости при растяжении. Коэффициент Пуассона для таких пластмасс изменяется в пределах 0,32—0,42. [c.253]

Б. ВЛИЯНИЕ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ [c.185]

Явление упрочнения металла под влиянием пластической деформации называется наклепом. [c.23]

ВЛИЯНИЕ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ НА СВОЙСТВА И РАБОТОСПОСОБНОСТЬ КОТЕЛЬНЫХ СТАЛЕЙ [c.234]

Материал начально изотропен. Влиянием пластических деформаций и деформаций ползучести на упругие характеристики материала в первом приближении пренебрегаем. [c.148]

Рис. 2. Влияние пластической деформации на структуру и механические свойства железа

Результаты экспериментальных исследований показывают, что пределы выносливости резьбовых соединений значительно зависят от метода изготовления резьбы. В табл. 7.1 приведены значения Оап болтов с резьбой, выполненной различными методами. Установлено благоприятное влияние пластических деформаций при накатывании резьбы на сопротивление усталости соединений. Оно обусловлено в основном созданием остаточных напряжений и в меньшей степени улучшением структуры материала. [c.237]

Значение модуля упругости Е в формуле (7) принимается в болыпинстпе расчетов не зависящим от пластической деформации. Оныты показыпают, что некоторое влияние пластических деформаций на значение Е имеется при ер>1% возмозкно снижение К па 5-10%. [c.72]

В турбинах, работающих п])и высоких параметрах рабочего тела, существенными деталями являются болты или Ш]мльки, соединяющие горизонтальные фланцы. Для этих деталей характерно явление релаксации, заключающееся в потере предварительного натяга под влиянием пластической деформации. Для сохранения натяга на срок между ревизиями турбины необходимо создавать в шпильках при сборке большие напряжения. Обычно при затяжке болты и шпильки диаметром свыше 70 мм подогревают пламенем газовой горелки или электрическим нагревом, для чего в них предусмотрены центральные отверстия. [c.299]

Рассмотрим влияние пластической деформации и связанных с ней необратимых иотерь энергии на скорость распространения упруго-пластической волны в области давлений, близких к давлениям, при которых имеет место упруго-пластический переход [257]. [c.163]

Для уменьшения вредного влияния пластической деформации, особенно при замоле, порошок следует протравливать в слабых кислых травителях, например, однопроцентном растворе азотной кислоты. [c.90]

Пятый участок (5—6] —участо к рекристаллизации— можно наблюдать только в наклепанной стали. Вытянутые и раздробленные под влиянием пластической деформации зерна в интервале температур от 450 до 723°С стремятся перекристаллизоваться в равноосные зерна. В интервале температур 650—723°С может произойти собирательная рекристаллизация, приводящая к росту зерен. Участок рекристаллизации сохраняет текстуру. Ширина этого участка 0,1—1,5 мм. [c.178]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...