Оболочка слоистая цилиндрическая

Нелинейную теорию ортотропных симметричных слоистых цилиндрических оболочек использовали также для исследования устойчивости при следующих видах нагружения [c.242]

В гл. 5 получены разрешающее дифференциальное уравнение устойчивости слоистой цилиндрической оболочки относительно прогиба выпучивания с произвольным строением пакета по толщине и расчетные формулы для определения критических усилий при различных видах нагружения, в частности, в оболочках, изготовленных прямой, однозаходной, перекрестной и изотропной намотками. Сформулирована задача поиска оптимальных параметров неравномерно нагретых по толщине многослойных цилиндрических оболочек. Для случая, когда активным является ограничение по устойчивости, оценено влияние схемы армирования на критические параметры нагрузки и волнообразования. Эти исследования расширяют представление о роли проектных параметров оболочечных конструкций, оцениваемых по моделям В. И. Королева и С. А. Амбарцумяна. [c.8]

Рассмотрены задачи выбора оптимальной намотки тонкостенных цилиндрических оболочек, теряющих устойчивость при кручении, при нормальном равномерно распределенном давлении, при осевом сжатии, при совместном действии осевого сжатия и давления и при совместном действии кручения и внешнего давления. Получены расчетные формулы для определения критических усилий в оболочках, изготовленных различными видами намотки, исходя из разрешающего дифференциального уравнения устойчивости слоистой цилиндрической оболочки для общего случая анизотропии материала, когда его оси не совпадают с главными линиями кривизны оболочки. Изучены виды намотки прямая, косая, перекрестная, изотропная. Проведено сравнение с результатами, полученными по приближенным формулам. [c.197]

В случае, если нормальные перемещения и напряжения на соприкасающихся поверхностях слоев совпадают, а касательные напряжения равны нулю, приходим к задаче об оболочке с проскальзывающими без трения слоями. Зоны контакта при этом известны, что существенно упрощает задачу. В указанной постановке решены задачи статики слоистых цилиндрических [59] и сферических [196] оболочек. Метод последовательных приближений, основанный на принципе поочередной непрерывности , в соответствии с которым краевые задачи для слоев решаются на каждой итерации независимо, применен в [208, 238, 239] для изучения слоистых цилиндров и цилиндрических оболочек. Более сложная задача для цилиндров, слои которых в некоторых зонах сцеплены, а в других проскальзывают, решена в [189]. В этой работе получил развитие [c.16]

ВЛИЯНИЕ НАЧАЛЬНЫХ НЕСОВЕРШЕНСТВ ФОРМЫ НА ПАРАМЕТРЫ ПРОЕКТА СЛОИСТОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ [c.232]

Итак, составлена замкнутая система дифференциальных уравнений, описывающая в линейном приближении процесс деформирования слоистой упругой ортотропной цилиндрической оболочки. Записанная в обобщенных перемещениях, она является системой пяти уравнений, служащей для определения пяти функций и , и , W, л , л , и должна интегрироваться при соответствующих краевых условиях (3.2.19). Явный вид этой системы и формулировка некоторых вариантов краевых условий приведены в следующем разделе, в котором рассмотрена задача осесимметричного деформирования слоистой цилиндрической оболочки. [c.163]

Приведем некоторые результаты численного исследования напряженно-де-формированного состояния слоистой цилиндрической оболочки. Вначале рассмотрим трехслойную оболочку с жесткими днищами, собранную из однородных изотропных слоев и нагруженную внутренним гидростатическим давлением интенсивности Р. Формулами [c.168]

УРАВНЕНИЯ ТЕХНИЧЕСКОЙ ТЕОРИИ ОРТОТРОПНЫХ СЛОИСТЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК [c.87]

ОСЕСИММЕТРИЧНАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ОРТОТРОПНОЙ СЛОИСТОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ [c.109]

Техническая теория анизотропных слоистых цилиндрических оболочек может быть использована для решения многочисленных задач круговых цилиндрических оболочек как пологих, так и существенно подъемистых вплоть до замкнутых. При этом надо учесть, что в случае пологой оболочки ее длина может быть существенно большой когда оболочка подъемиста, ее длина должна быть ограничена [1, 2, 4]. [c.193]

Задача статики свободно опертой слоистой цилиндрической оболочки. Рассмотрим замкнутую круговую цилиндрическую оболочку, свободно опертую по торцам = О и х = I (рис. 4.2), нагруженную нормальными силами р V д по внутренней и внеш- [c.387]

Для анализа краевого эффекта для тонкой слоистой цилиндрической оболочки коэффициенты разрешающей системы дифференциальных уравнений упрощаются [c.397]

Уравнения (4.101), (4.102) позволяют определять критические комбинации осевых и боковых нагрузок, а также формы потери устойчивости для слоистых цилиндрических оболочек общего вида. [c.398]

Следовательно, напряженное и деформированное состояния слоистой цилиндрической оболочки, сжатой кольцевым сосредоточенным усилием, определяются следующими выражениями [c.144]

Исследуем напряженное и деформированное состояния слоистой цилиндрической оболочки, находящейся под действием внутреннего равномерного давления и подкрепленной равноотстоящими один от другого подкрепляющими шпангоутами (рис. 64). [c.144]

Расчет слоистой цилиндрической оболочки с переменной толщиной стенки, изменяющейся скачкообразно [c.146]

Полученные в предыдуш,ем разделе дифференциальные уравнения можно использовать для решения различных технических задач, связанных с расчетом ортотропных слоистых цилиндрических оболочек. [c.188]

Рассмотрим в качестве примера свободные поперечные колебания слоистой цилиндрической оболочки, изготовленной из ортотропного материала. Главные оси анизотропии будем предполагать совпадающими с осями координат. [c.193]

Таким образом, согласно принятым предположениям напряженное состояние слоистой цилиндрической оболочки, подвергающейся действию осевых локально распределенных сил, определяется следующими параметрами [c.199]

В силу соотношений (682) дифференциальному уравнению (683) удовлетворяет не только функция напряжений Р а, Р), но и любая из десяти функций, определяющих напряженное и деформированное состояния слоистой цилиндрической оболочки, подвергающейся действию осевых локально распределенных нагрузок. [c.201]

Основное дифференциальное уравнение (686) полубезмоментной теории ортотропной слоистой цилиндрической оболочки и граничные условия (696) аналогичны соответствующим уравнениям и граничным условиям для балок, лежащих на сплошном упругом основании. [c.206]

К оболочкам средней длины отнесем слоистые цилиндрические оболочки, для которых полубезмоментная теория остается применимой, а напряженное и деформированное состояния, возникающие под действием осевых локально распределенных нагрузок, существенно зависят от граничных условий на обоих концах [c.209]

Чанг и Кард [57] рассмотрели термоустойчивость ортотропных, слоистых цилиндрических оболочек с кольцевыми ребрами жесткости и учли комбинированный характер воздействия осевых сжимающих сил и температурного градиента. [c.237]

Динамика произвольных слоистых цилиндрических оболочек, по-БИдимом , впервые была исследрвана Уайтом [306], который рассмотрел осесимметричные и неосесимметричные колебания таких оболочек при свободном опирании по краям. Однако слоистая. оболочка в этой работе заменялась эквивалентной однослой- [c.238]

Влияние сдвиговой податливости материала при сдвиге по толщине на устойчивость слоистых цилиндрических панелей исследовалось в работе Дурфлофски и Майерса [86], задачи устойчивости и колебаний замкнутых слоистых цилиндрических оболочек рассматривались Тейлором и Майерсом [280]. [c.245]

Юшанов С.Л. Вероятностная модель послойного разрушения композита и расчет надежности слоистых цилиндрических оболочек // Мех. композит. материалов.-1985.-Л 4.-С. 642-652. [c.284]

В третьей главе рассматриваются модели предельных состояний слоистых цилиндрических оболочек идеальной и несовер-щенной форм по устойчивости и прочности, построенные на основе соотнощений, полученных в первой и второй главах. При этом влияние случайных начальных несоверщенств формы оболочки на параметры ее устойчивости исследуется в зависимости от математического ожидания и дисперсии статистического распределения амплитуд парциальных начальных прогибов. В сравнении с экспериментальными данными рассмотрены встречающиеся на практике модели учета ползучести композита. Цель главы — выбор моделей предельных состояний оболочек, пригодных для построения эффективных моделей оптимального проектирования. [c.6]

В шестой главе рассматриваются слоистые цилиндрические оболочки. Замкнутая система дифференциальных уравнений, описывающая в линейном приближении процесс деформирования слоистой упругой ортотропной композитной цилиндрической оболочки, получена из общей системы и использована при исследовании осесимметричного изгиба оболочки, нагруженной равномерно распределенным внутренним давлением. Выполнен параметрический анализ влияния поперечных сдвигов на интегральные (прогибы, усилия, моменты) и локальные (нагрузки начального разрушения) характеристики напряженно-деформирован-ного состояния. На примере этой задачи исследована зависимость решения от функционального параметра /(z) и показано, что в большинстве практически важных случаев этот параметр можно принять соответствующим квадратичной зависимости сдвиговых поперечных напряжений от нормальной координаты. В параграфе 6.4 дано решение задачи об устойчивости цилиндрической многослойной оболочки, нагруженной внешним давлением. Эта задача рассмотрена как на основе разработанных в настоящей монографии уравнений, так и на основе других вариантов уравнений устойчивости, приведенных в третьей ее главе. Выполнен параметрический анализ полученных решений, что позволило выявить и оценить влияние поперечных сдвиговых деформаций, обжатия нормали, кинематической неоднородности, моментности основного равновесного состояния на критические параметры устойчивости. [c.14]

В связи с изложенным настоящее исследование может быть условно разделено на две основные части. Первая часть, включающая первую и вторую главы, содержит построение метода проектирования оптимальных с точки зрения веса безмоментных оболочек из стеклопластика, так как именно равномерное распределение напряжений по толщине оболочки позволяет наиболее полно использовать свойства материала. Во второй части, включающей третью и четвертую главы, приведен вывод уравнений технической теории ортотропных цилиндрических оболочек, свободной от гипотезы прямой нормали и да ны некоторые (Приложения этих уравнений. Решения, полученные На ооновании да НН0Й теории, позволяют оценить погрешность, вносимую указанной гипотезой при различных случаях нагружения (СЛОистой цилиндрической оболочки. [c.4]

Рассмотрим задачу об устойчивости ортотро1пной слоистой цилиндрической оболочки при осевом сжатии. Устойчивость оболочек из стеклопластика исследовалась на основе классических уравнений теории оболочек в работах [9, 24, 56, 62, 115, 132, 135] и на основе уравнений, при- [c.106]

ОСЕСИММЕТРИЧНАЯ ЗАДАЧА ТЕРМОУПРУГОСТИ ДЛЯ ОРТОТРОПНОИ СЛОИСТОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ [c.147]

Расчетные формулы для определения деформированного п напряженного состояний ортотропной слоистой цилиндрической оболочки, подвергающейся действию равномерно распределенных изгибающих моментов т, получают дифференцированием решения, полученного для случая кольцевого даЬления с одновременной заменой д на т [18]. Однако при учете межслоевых сдвигов такой [c.150]

Согласно формуле (502) внешний равномерно распределенный изгибающий момент, который передается на оболочку через упругое подкрепляющее кольцо, воспринимается как оболочкой, так и подкрепляющим кольцом. Доля участия оболочки и подкрепляющего кольца определяется параметром g. Увеличение этого параметра влечет за собой снижение нагрузки, которая передается на оболочку. Таким образом, можно регулировать величину напряжений и деформаций оболочки за счет увеличения изгибной жесткости кольца. Так как эта жесткость характеризуется моментом инерции Jy, для передачи эксцентрично приложенных осевых сил на слоистую цилиндрическую оболочку целесоообразнее применять широкие подкрепляющие кольца. [c.152]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...