Круговые пластины

Отсюда следует, что на контуре L функция t l сохраняет постоянное значение, например равное нулю. Итак, на контуре L функция и ее производная dVi/dn равны нулю. Эти контурные условия вместе с уравнением (11.53) дая функции тождественны с уравнениями упругой поверхности равномерно нагруженной круговой пластины, защемленной по контуру. Уравнение упругой поверхности такой пластины известно и дает следующее выражение функции [c.379]

Наряду с сопротивлением изоляционного покрытия нужно учитывать и сопротивление растеканию тока Ra с открытой поверхности металла на участке дефекта и сопротивление Rf раствора электролита в месте дефекта. Суммарное сопротивление покрытия Ru во всей этой системе получается как результат параллельного соединения сопротивлений R° и суммы сопротивлений Ra и Rf- За величину Ra можно принять сопротивление растеканию тока с круговой пластины. Согласно формуле (24.17), [c.149]

Теперь со всей очевидностью возникает еще одно затруднение, связанное с необходимостью вычислять тригонометрические и гиперболические функции комплексного аргумента. Это не является непреодолимой трудностью для данной конкретной задачи, но может причинить неприятности во многих других случаях. Например, решение для круговой пластины содержит функции Бесселя, а с функциями Бесселя комплексного аргумента нельзя выполнять элементарные математические опера-дии, в том числе и на вычислительных машинах. Во всяком случае, очевидно, что получать точные решения некоторых идеализированных задач возможно, и не следует преуменьшать важность этого обстоятельства. После выполнения алгебраических преобразований выражение (1.7) можно привести к виду [c.22]

Значения коэффициента /л для круговой пластины, защемленной по контуру [c.421]

Значения коэффициента i>. для круговой пластины свободной [c.421]

Значения коэффициента v Для круговой пластины, закрепленной в центре [c.421]

Круговая пластина. Для круговой пластины радиуса г и толщины А частота колебаний определяется по формуле [c.421]

Диск рассматривается как круговая пластина толщиной /г, заделанная по радиусу г и нагруженная равномерным давлением Рср. [c.480]

Таблица 9.20. Расчет круговых пластин

Краевые условия для круговых пластин [c.206]

Круговые в плане пластины. Для круговых пластин из условия ограниченности решения а центре (г = 0) постоянные = С = 0. Для определения оставшихся констант используют краевые условия (см. табл. 2). Уравнение частот получают из условия существования ненулевого решения для j (равенство нулю определителя соответствующей системы). Для некоторых случаев закрепления уравнения частот приведены в табл. 3. [c.207]

Рис. 9.24. Внутренние силовые факторы При осесимметричном изгибе круговых пластин

Для сплошных круговых пластин, у которых ) [ =0, из условия ограниченности решения при О, следует положить С3 = О и С4 = 0. [c.415]

Круговая пластина шарнирно оперта по контуру нагрузка равномерно распределена по всей площади. Прогиб на расстоянии г от центра [c.415]

Круговая пластина защемлена по контуру, нагрузка распределена равномерно по всей площади. Прогиб [c.415]

Круговая пластина шарнирно оперта по контуру нагрузка распределена равномерно по окружности радиусом o (рис. 9.27, [c.416]

Круговая пластина шарнирно оперта но контуру, нагрузка Р сосредоточена в центре. Прогиб в центре [c.417]

Круговая пластина защемлена по контуру, нагрузка Р сосредоточена в центре [c.417]

Круговая пластина защемлена по контуру, нагрузка распределена равномерно по окружности радиусом t/(рис. 9.27, а). Прогиб для внещней части (г> d) [c.417]

ТРЕЩИНЫ В КРУГОВОЙ ПЛАСТИНЕ ИЛИ ЦИЛИНДРЕ [c.236]

Круговая пластина. Круговой цилиндр. [c.253]

Рис. 6.11. Зависимость от А (круговая пластина).

Рис. 6.12. Зависимость от Л (круговая пластина).

ГЛАВА 6. ТРЕЩИНЫ В КРУГОВОЙ ПЛАСТИНЕ ИЛИ ЦИЛИНДРЕ....................................................................... 236 [c.474]

Расчет сильфонов. Сильфоны применяют для компенсации температурных и технологических деформаций в трубопроводах. Это — оболочки вращения, состоящие из торообразных участков положительной и отрицательной кривизны и соединенные плоскими круговыми пластинами (рис. 13.4, а). [c.354]

Контактная задача изгиба круговой пластины жестким штампом с параболическим основанием на основе теории, пластин с учетом поперечного сдвига без учета поперечного обжатия исследована Л. А. Розенбергом [63] (1955 г.). [c.209]

В 1955 году Бергер [3.17], анализируя известное нелинейное решение Уэя [ 3.15] для упругой однородной круговой пластины с заделанными кромками, высказал предположение, что второй инвариант тензора деформаций срединной поверхности не оказывает значительного влияния на величину прогиба и им допустимо пренебречь в выражении для энергии дес рмации пластины. Последующий вариационный вывод исходных соотношений задачи приводит к двум дифференциальным уравнениям, одно из которых является линейным относительно прогиба. [c.69]

Все отмеченные выше результаты были получены для прямоугольных в плане пластин. Насколько нам известно, единственными работами, в которых обсуждаются пластины другой формы, являются статья Ставски [146], посвященная скошенным пластинам, и статья Кичера [86 ], где рассмотрены эллиптические (в частном случае — круговые) пластины при действии равномерной нагрузки. [c.183]

Среди специальных установок можно выделить две группы установки для испытаний в камере высокого давления и установки, в которых неодноосное напряженное состояние создается путем нагружения круговой или квадратной пластины в центре. Известна установка, в которой образец-пластина закреплен в центре и колеблется магни-тострикционным вибратором. Вся установка помещена в вакуумную камеру. Нагрев образца до 1000 С осуществляется нагревателем, расположенным над образцом. В других установках образец, представляющий собой круговую пластину, нагружается в центре устройством для задания и измерения прогиба. Испытания образца в этих установках можно проводить также и при высоком давлении, создаваемом насосной установкой. Напряжения при таких испытаниях определяют только расчетным путем в предположении, что [c.44]

Широкое применение для определения собственных частот колебаний кольцевых и круговых пластин переменной толщины находит метод Стодолы. Его отличие от метода Ритца заключается в том, что минимизация проводится по параметру s, входящему в выражение для аппроксимирующих функций. 1 ак, для кольцевой круговой пластины с защемленным внутренним контуром радиуса а решение ищется в классе функций [c.208]

I ис. 9. Круговая пластина, лащемлеиная по контуру и нагруженная в срединной плоскости равномерными усилиями интенсивностью р (О [c.254]

Поскольку балка-полоска в пластине занимает один из секторов, используется суперпозиция, а НДС оболочки эквивалентно НДС балки-полоски. Результаты расчетов сведены в табл. 3.1. В соответствии с принятой методологией, используя решение для круговой пластины как канонической, решение для пластин иных очертаний получаем отбражением заданного контура на круг. С учетом данных табл. 3.1 и операторного соотношения (z ( )) " = кРы (С к)) находим характеристики изгиба пластин иных очертаний. В табл. 3.2 при- [c.35]

Осесимметричный контакт пластин. Первая работа, в которой рассмотрена осесимметричная контактнаи задача для круговой пластины, принадлежит, по-ви-димому, К. Гиркману [78] (1931 г.). В ней с позиции теории пластин С. Жермен-Лагранжа—Кирхгофа предполагалось, что первоначально неизогнутая пластина покоится на абсолютно жестком плоском основании и прижимается к основанию [c.208]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...