Сечение нетто

Для того чтобы приблизить результаты испытаний к реальным условиям эксплуатации материала в конструкции и получить цифры, характеризующие конструктивную прочность, довольно широко стали применять испытание на растяжение с концентраторами (надрезами) —рис. 49. Прочность в этом случае (ст ) определяли как разрушающее напряжение, деленное на сечение нетто (живое сечение в месте надреза). [c.78]

Площадь сечения нетто [c.14]

Момент сопротивления кручению сечения нетто при одной шпоночной канавке для призматической шпонки Ь X h — 16Х 10 мм (исполнение I по ГОСТу 8788—58 — см. табл. П6). [c.274]

Номинальные значения нормальных и касательных напряжений следует вычислять по сечениям нетто. . i [c.322]

Шпоночная канавка (рис, 16.8, г). Значения Ка и Кг, вычисленные по отношению к сечению нетто, приведены в табл. 16.5. Значения Ка соответствуют [c.326]

Расчет шлицевых валов на изгиб следует вести по сечению нетто расчет на кручение — по внутреннему диаметру, так как выступы принимают весьма малое участие в передаче крутящего момента. [c.326]

Осевой момент сопротивления изгибу сечения нетто [c.406]

Момент инерции сечения нетто [c.131]

У3, — У зс осл = 144 800 — 28 ООО = 116 800 см . Момент сопротивления сечения нетто относительно оси х [c.131]

Пластическая деформация у вершины трещины. Линейную теорию упругости применяют также и к материалу в сечении нетто с учетом поправки на пластическую деформацию у вершины трещины [12]. Полагают, что пластичный материал у вершины трещины не несет возрастающей внешней нагрузки. Тогда можно предположить, что трещина как бы несколько увеличивается. Вводят поправку на длину Гу, равную радиусу зоны пластической деформации [c.15]

Критическое раскрытие трещины (бс) подсчитывали (см. рис. 1), исходя из смещения, отвечающего падению нагрузки или максимальному нагружению [2]. /-интеграл оценивали по площади под кривой изменения нагрузки Р в зависимости от смещения D вплоть до Рс [3]. Как показано на рис. 3, Рс соответствует падению нагрузки в случае испытания хрупких или максимальному усилию для более пластичных образцов. Величину J определяли, исходя из приближения J = 2A/Bb, где А — площадь под кривой нагрузка — смещение В — толщина образца Ь —ширина сечения нетто. Точность расчета J для компактных образцов можно повысить путем более точного измерения пло- [c.48]

F.Wn Wр — площадь и моменты сопротивления, обычно по сечению нетто. [c.403]

Исследование показало, что модели сварного ротора обладают большей несуш,ей способностью при переменных нагрузках (по изгибаюш,ему моменту), чем модель сборного на штифтах ротора. Однако моменты сопротивления моделей штифтового и сварного роторов сильно различаются между собой. Поэтому оценка несущей способности этих моделей по величине разрушающего изгибающего момента может носить только условный характер Точный расчет напряжений в модели сборного ротора затруднен. Однако если считать момент сопротивления по сечению нетто (в месте разрушения), то номинальное разрушающее напряжение модели сборного ротора оказывается таким же, как и для сварного, т. е. более 10 кгс/мм . [c.189]

Рис. 2.21. Зависимость критического значения З-интеграла от разрушающего напряжения сечения нетто (обозн. по табл. 2.1).

Проверяем стержень на прочность по сечению нетто (учитывая ослабление сгчения заклепочными отверстиями) [c.35]

Определить наибольшие касательные напряження, возникающие в поперечном сечении вала расчет выполнить по моменту сопротивления сечения нетто. [c.206]

Определяем коэффициент безопасности по кручению. Полярный момент сопротивления по сечению нетто (с учетом ослабления сечения тпоиочным пазом) (. -J,)- 4 0 з 12 5 (40 - 5) [c.296]

Поперечное отверстие (рис. 16.8, а). Значе1шя Д и Кг, вычисленные по отношению к сечению нетто в зависимости от и а , приведены в табл. [c.325]

В последнее время квазихрупким называют разрушение, при котором разрушающее напряжение в сечении нетто 0, выше предела текучести Сг, но ниже предела прочности а, На рис. 3.1 показаны температурные области хрупких I, ква-зихрупких II и вязких (пластичных) III состояний. В области I скорость трещины велика, излом кристаллический в областу II скорость трещины по-прежнему велика (0,2-0,5 скоросгм звука), излом кристаллический в области Ш скорость трещины мала (<0,05 скорости звука), излом волокнистый. [c.114]

Отсюда рассчитываем предел трещпностойкости 7с = А", подставив разрушающее число оборотов диска. Подчеркнем, что результаты, приведенные на рис. 35.8—35.9, показывают, что можно вести расчет критических напряжений по неослабленному сечению (брутто-напряжение) в соответствии с уравнением (33.5) и предела треп1 иностойкости — по формуле (33.4), полагая в них q = а характеристики материала Ов, Е ж можно определять независимо, но на образцах той же толщины, что и деталь (и разумеется при той же температуре). Если отношение ширины образца к его толщине меньше трех, то критические напряжения вычисляются но ослабленному сечению (нетто-напряжение). [c.297]

Решелие. Необходимая площадь сечения нетто (за вычетом заклепочных отверстий) двух уголков [c.122]

Глубокий наЭрез— надрез, при наличии которого напряжения неравномерно распределяются на значительной части сечения нетто. При расчете номинальных напряжений изменение сечения учитывается. Острота надреза характеризуется отношением радиуса к ширине образца p/d. [c.131]

Испытания на раздир. Удельную энергию распространения трещины q определяли как энергию, необходимую для распространения трещины, деленную на площадь сечения нетто образца [1]. Эта энергия является относительной мерой сопротивления материала распространению имеющейся в нем трещине, в то время как отношение прочности на раздир к пределу текучесги, как и отношение 0"/сго,2 харак- [c.113]

В данной работе испытания на растяжение при 4 К проводили на стандартных образцах диаметром 12,7 мм (стандарт ASTM Е8 [5]) и на надрезанных образцах диаметром 12,7 мм (рис. 1). Прочность образца с надрезом определяли делением максимальной нагрузки на площадь сечения нетто. Показателем чувствительности к надрезу является отношение а /ао,2- [c.164]

Представляет интерес анализ диаграмм разрушений образцов 1 с трещиной при различных температурах испытаний. В интервале температур от —196 до +20° С для стали 35ХГСА с крупным зерном и от—196 до—80° С для мелкозернистой стали трещина про-I ходит все сечение образца сразу (рис. 7,а) С повышением температуры испытаний энергии, запасенной в системе образец — машина f перед началом разрушения, не хватает для прохождения трещины через все сечение образца и для полного разрушения требуется дополнительная деформация (рис. 7, б). Повышение температуры испытаний выше комнатной приводит к повышению Сопротивления разрушению до значений выше предела текучести в. сечении нетто, и распространение, трещины требует значительной допол- нительной деформации (рис. 7, в). [c.17]

Для вырезов, расположенных несимметрично, можно отдельно рассчитыать обе стороны, беря вместо ж д, расстояния до оси симметрии выреза от ограничивающего сечение нетто элемента конструкции и края выреза. [c.111]

Кривые усталости строятся по результатам испытаний образцов, вырезанных из листов, шшт, прессованных панелей. Основным типом образца является полоса с отверстием, что является простейшей моделью конструктивного элемента. Теоретический коэффидаент концентрации напряжений (по сечению нетто) для такого образца равен 2,6, однако в ряде мест конструкции такой низкий уровень концентрации получить не удается. Поэтому для оценки сопротивления усталости дополнительно определяются кривые в координатах ст - N для элементов с высокой концентрацией напряжений (обычно это небольшие образцы с проушиной). [c.413]

Смотреть страницы где упоминается термин Сечение нетто : [c.80] [c.321] [c.322] [c.406] [c.291] [c.26] [c.104] [c.82] [c.10] [c.325] [c.330] [c.99] [c.82] [c.513] [c.678] [c.106] [c.97] [c.101] [c.443] [c.108] [c.110] [c.111] [c.326]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...