Изменение геометрии

Модель Райса—Джонсона [397] основана на решении задачи о распределении деформаций перед трещиной с учетом изменения геометрии ее вершины в результате пластического течения. В отличие от ранее полученных в приближении малых геометрических изменений вершины решений учет затупления приводит к предсказанию концентрации деформаций в области порядка раскрытия б перед вершиной. Деформационный критерий бхх = е/ можно записать с использованием полученного в работе [397] решения e = Ехх г18) в виде соотношения б = = air, где ai —константа, связанная с е/. Принимая, как обычно, в качестве дополнительного условия распространения трещины [c.228]

Смещение — один из способов изменения геометрии зубчатых колес и передач, позволяющий существенно повысить нагрузочную способность передач без дополнительных затрат. Поэтому целесообразно широкое применение передач со смещением. [c.100]

Как известно, в настоящее время не существует методов, позволяющих осуществлять точный расчет двухфазных газожидкостных течений в силу ряда причин, к числу которых относятся бесконечное разнообразие геометрических форм межфазной поверхности и режимов течения (см. разд. 1. 1) долго сохраняющееся влияние предыдущих этапов эволюции газожидкостных систем сильное влияние небольших количеств примесей (например, поверхностно-активных веществ) и малых изменений геометрии (например, шероховатости стенок труб) такие явления как флуктуации, приводящие к взаимосвязи параметров фаз. [c.184]

Дальнейшее снижение давления вдоль канала, а следовательно, и увеличение скорости истечения газа возможно путем изменения геометрии сопла, т. е. путем увеличения сечения канала. [c.105]

Естественный, хотя и крайне трудоемкий путь решения таких задач состоит в следующем. Зная мгновенные значения скоростей, можно определить малые перемещения Au = v At, где At — приращение параметра нагрузки (или любая малая величина). Приращения Ди известны и на контуре выточки, следовательно, можно построить новый контур выточки, близкий к исходному, решить задачу пластичности для этого нового контура, определить новые распределения мгновенных скоростей и повторить всю процедуру. Так постепенно, шаг за шагом, можно найти изменение геометрии, связанное с пластической деформацией. Когда в [c.489]

Изгиб балки, как отмечалось выше, может сопровождаться таким изменением положения точек оси, которое вызывает необходимость учета изменения геометрии этой оси, и уравнения равновесия в этом случае следует записывать для деформированного состояния. Рассмотрим изгиб балки в плоскости Оуг. При этом считаем, что расстояния точек от оси балки в ее деформированном и недеформированном состояниях неизменны и Уг = у (рис. 15.6). Внутренние поперечные силы Qy, и продольные силы Л/г, соответственно перпендикулярны и параллельны касательной к оси балки в ее деформированном состоянии. Выделим элемент длины dzi dz и рассмотрим его равновесие. Начало элемента в точке с координатой г, а конец — в точке с координатой 2 + dz. В точке с координатой 2 прогиб V (г), а в точке с координатой 2 + d2 прогиб v + du. Соответственно в этих точках повороты плоских сечений или касательных к осевой линии [c.342]

Подчеркнем, что выполнение законов сохранения энергии, импульса, момента и центра инерции обеспечивается макроскопической структурой пространства-времени на больших расстояниях от изучаемых частиц. Никакие искажения геометрии внутри частиц на эти законы сохранения не повлияют. И если в каких-то реакциях с элементарными частицами вдруг будет установлено несохранение, скажем, момента, то это послужит указанием не на изменение геометрии внутри частицы, а на необходимость пересмотра основных положений квантовой теории. [c.287]

Механизмом с переменными массами называется механизм, содержащий хотя бы одно подвижное звено с переменной геометрией масс. Изменение геометрии масс звена может происходить из-за присоединения или отделения материальных частиц тела (увеличение или уменьшение массы), а также из-за перераспределения масс (изменение положения центра масс звена и величины его моментов инерции). [c.298]

Расчетом на прочность определяют размеры зубчатой передачи, при которых не возникнет опасность повреждения зубьев колес. Это возможно при взаимосвязанном расчете прочности и геометрии зацепления, ибо с изменением геометрии меняется и нагрузочная способность зубчатого зацепления. [c.134]

При жидкостном трении (или граничном трении) поверхностей с относительно большими неровностями, вследствие разрыва масляной пленки, имеет место металлический контакт по выступам обеих поверхностей. Интенсивное деформирование и смятие вершин отдельных выступов происходят в начале работы двух трущихся поверхностей, пока они не приработаются, т. е. неровности этих поверхностей не примут более устойчивой формы и размеров, обеспечивающих увеличение фактической площади касания, при приработке выступы приобретают оптимальную кривизну, обеспечивающую наибольшую устойчивость масляной пленки [37]. По ГОСТу 16429—70 приработка представляет собой процесс изменения геометрии поверхностей и физико-меха- [c.18]

Итак, в случае изменения ширины и толщины элемента конструкции предельное состояние при его одноосном растяжении достигается в широком диапазоне величин вязкости разрушения материала. При вводе начальных геометрических параметров пластины в качестве тестовых условий опыта, в пластинах с измененной геометрией вязкость разрушения будет характеризоваться комбинацией соотношений (2.8) и (2.12). [c.108]

Таким образом, изменение геометрии пластины с одновременным комбинированием раз- [c.111]

Рис. 6.26. Схемы различного начального изменения геометрии фронта усталостной трещины около концентратора напряжения и соответствующие им различия в наблюдаемой закономерности роста трещины по боковой поверхности образца [90]

Определение вида поправочной функции в расчете КИН для роста трещины в полотне диска вели из условия, что при постоянном внешнем воздействии распределение напряжений у кончика трещины меняется только из-за изменения геометрии фронта трещины. При переходе от поверхностной к сквозной трещине фронт трещины удлиняется настолько, что затраты. энергии на движение всего фронта возрастают, но при неизменных условиях внешнего воздействия скорость роста трещины резко снижается и только далее происходит постепенное увеличение скорости. Это дает основание считать, что уравнение (9.10) справедливо для всего. этапа роста трещины в диске и на основании. этого определять поправочную функцию в полотне так, как это показано на рис. 9.30й. [c.502]

Помимо того, оказалось, что при повышении усталостной прочности лопатки в районе бобышек ее разрушение происходило с некоторым опережением по полке, а далее в районе бобышек или этот процесс развивался одновременно. То есть изменение геометрии изменило напряженность лопатки, и ее разрушение происходило при большей наработке, но с другими закономерностями. Возникновение трещин но двум сечениям лопатки приводило к тому, что в результате разрушения по двум сечениям почти вся отделившаяся лопатка попадала в воздушный тракт двигате-пя. При своем движении в проточной части двигателя она создавала предпосылки для последующего механического повреждения остальных лопаток, что инициировало усталостное разрушения лопаток более высоких ступеней компрессора двигателя. Ранее имевшие место случаи разрушения лопаток по основанию у цапфы или у наружной полки не вызывали отделения всей лопатки, если не происходило отделения части лопатки по сложной траектории с возвращением к кромке лопатки, у которой она стартовала. В конечном итоге разрушение лопатки по двум сечениям приводило к отказу двигателя в полете, и такой вид дефекта уже стал опасным для работы двигателя. [c.575]

Изменение геометрии фронта магистральной трещины по направлению ее развития от шлиц к зубчатому ободу колеса было обусловлено напряженным состоянием ЗК. Очаг расположения магистральной трещины был определен зоной выкрашивания шлица, тогда как наибольшие растягивающие напряжения в ЗК возникают у основания зубьев колеса в результате нагружения его зубьев. Поэтому на всем пути развития магистральной трещины имело место пространственное изменение ориентировки ее плоскости с частичной остановкой трещины на границе переориентировки при подходе к основанию зубьев колеса (рис. 13.20). [c.691]

Перемещения малы, т. е. изменением геометрии системы в процессе нагружения можно пренебречь. [c.113]

Зависимость Ф при изменении геометрии дисковой катушки [c.25]

Предположим, что границей (или линией резкого изменения геометрии, или скачка нагрузки) является -линия. Тогда сде- [c.344]

Как правило, при изготовлении полимерных уплотнителей приходится применять операцию сверления, представляющую при работе с пластмассами известные трудности. Для сверления используют вертикально-сверлильные станки, аналогичные применяемым в металлообработке. Большое значение имеет правильный выбор конструкции сверла, режима обработки и смазочного материала. На основании опыта по обработке пластмасс установлено, что необходимыми условиями качественного сверления являются большое число оборотов, небольшие подачи на один оборот и частый подъем инструмента. При сверлении термопластов — (полиэтилена, капролона, фторопласта и др.) стандартными сверлами наблюдается явление затягивания сверла в материал и его заедание. Изменение геометрии заточки сверла позволяет ликвидировать и этот недостаток. Угол наклона канавки должен быть равен 15 —17° угол при вершине —до 70°, задний угол — 4—8°. [c.67]

Третье предельное состояние характеризуется появлением в конструкции трещин и таких изменений геометрии и формы, при которых дальнейшая эксплуатация двигателя становится опасной, хотя конструкция в целом и не достигла первого предельного состояния. Например, в газотурбинных двигателях это третье предельное состояние часто достигают элементы камер сгорания, фланцы корпусов и пр., в которых возникают трещины. [c.212]

Существенно, что значения меридиональных напряжений на внутренней поверхности зоны концентрации примерно одинаковы при разных радиусах переходной зоны. Однако вследствие перераспределения полей термоупругих напряжений при изменении геометрии зоны концентрации отношение напряжений в точках внешней (наружной) и внутренней поверхностей = o ja увеличивается от 1,18 до 1,4 при изменении радиуса переходной части от 2,5 до 0,5 мм. Характерно, что максимумы кривых термоупругих напряжений для внешней поверхности расположены примерно на расстоянии г от торца фланца (см. рис. 4.25). [c.192]

Рассмотрим НДС в переходной зоне сферического корпуса. Анализ кривых на рис. 4.34 и рис. 4.35 показывает, что вне областей резкого изменения геометрии детали результаты исследования НДС с помощью теории оболочек (сплошные линии) и МКЭ (штриховые) удовлетворительно совпадают. [c.197]

Численные значения полученные расчетом по формуле (4.5) для D -170 мм, приведены в табл.4.13. Достаточно хорошая сходимость результатов измерений на реальных электродных системах и оценки по расчетным формулам дают возможность прогнозировать параметры электродных систем в процессе их разработки и определять способы повышения сопротивления электродных систем. Некоторое занижение расчетных данных обусловлено влиянием на результаты измерения наличия посадочного гнезда для крепления высоковольтного электрода. Само посадочное гнездо изолировано, но вызванное им изменение геометрии поля ведет к снижению F. Влияние посадочного гнезда заметно лишь при малых значениях диаметра электрода, при d- 130 мм вносимая гнездом погрешность не превышает 15%. [c.187]

Качественный анализ неравновесных течений при наличии энергообмена, трения и изменения геометрии канала затруднителен. По этой причине исследование течений такого типа более удобно выполнить на основе численного интегрирования дифференциальных уравнений потока. [c.141]

Следовательно, изменение геометрии поперечного сечения тела, приводящее к изменению ориентации плоскостей скольжения по его объе 1у (см. (3,54)), гфиводит в свою очередь к изменению соотношения напряжений Исходя из равенства = а срС ), величин, определяемых соответственно соотношениями (3.8) и (3.54), было полл-чено сле-д тощее выражение, связывающее вид напряженного состояния рассматриваемых соединений (соотношение напряжений п) со степенью компактности их поперечного сечения (рис. 3.37) [c.151]

При выполнении различных видов механообработки используется общая база данных для поддержки связи между геометрической моделью обрабатываемой детали и управляющей программой для станка с ЧПУ, где проходы инструмента создаются по геометрии модели. Изменение геометрии отражается в управляющей программе. Траектория движения инструмента создается интерактивно по поверхности модели изделия, блатодаря чему технологи получают возможность визуально наблюдать на экране монитора имитацию процесса удаления стружки, контролировать зарезы и быстро вносрггь изменения в циклы обработки. [c.84]

Затупление вершины трещины направлено на снижение концентрации нагрузки в результате изменения геометрии вершины трещины. Этого можно достичь, например, методом простого плавления зоны металла у кончика трещины (А. с. 1400841 СССР. Опубл. 07.06.88. Бюл. № 21). Через поврежденную трещиной зону конструкции пропускается ток в направлении, перпендикулярном плоскости усталостной трещины. Плавление вершины трещины происходит от импульсов тока. Однако кажущаяся простота способа таит в себе I определенный недостаток. После плавления ме- талла в вершине трещины с последующим его произвольным остыванием происходит разупрочнение зоны перед вершиной трещины. Во-первых, устраняется зона пластической деформации, которая задерживала развитие трещины. Во-вторых, без специальной упрочняющей термообработки материала нельзя донз скать конструкцию к последующей эксплуатации. После плавления материал охрупчен, и усталостная трещина в нем может достаточно быстро распространяться. Но и после термообработки зона пластической деформации уже утрачена и не может быть восстановлена. [c.453]

Важность исследования импульсных напряжений в конструкциях из композиционных материалов может быть проиллюстрирована на примере лопатки компрессора реактивного двигателя [61]. Лопатки рассчитывают с учетом восприятия центробежных и вибрационных нагрузок. Кроме того они должны быть рассчитаны на случай соударения с посторонними объектами, такими как птицы, град, камни, гайки и болты. Скорость соударяющегося тела относительно лопатки может составлять около 450 м/с. Импульсное воздействие малого тела продолжается очень недолго (<С50 мкс) и вызывает в начальный момент сосредоточение энергии удара в малой области лопатки. При этом удар может вызвать не только образование местного кратера или трещины, но и сопровождается повреждениями вдали от места контакта, вызываемыми отражением волн напряжений от границ и эффектом фокусировки из-за изменения геометрии лопатки. Обеспечение прочности лопатки при соударении с внешними объектами требует специальных конструктивных решений, таких как введение в материал высокопрочной сетки и установка на ведущую кромку противоударного протектора. [c.265]

ПОЛНОГО разрыва). обусловленного механическим воздействием (напряжднйем, деформацией или работой). Таким образом, -т сТпГэкспериментально измеряемые параметры материала, определяющие математическую модель, отражают интересующие нас нарушения сплошности среды, то критерий разрушения можно применять для описания явлений течения или разрыва безотносительно к виду нарушений сплошности. Обсуждаемые здесь критерии разрушения можно использовать при разработке новых композиционных материалов и в различных технических приложениях. При разработке нового композита можно варьировать взаимное расположение матрицы и армирующих элементов для улучшения тех или иных свойств материала. Если эти свойства связаны с прочностью материала, то феноменологический критерий разрушения осуществляет обратную связь с изменениями геометрии композита, определяет технологию его изготовления и обеспечивает прочность, необходимую для рациональных проектных решений. [c.404]

Определяющее влияние кремния по сравнению с группой Na + + K-f a подтверждается также результатами, полученными при использовании раствора Б. В этом случае концентрация кремния в усах СТН не только не зшеньшается, но даже относительно возрастает, что связано, вероятно, с растворением алюминия. Однако частично удаляется группа элементов Na + K + a. После такой обработки и отжига при 1373 К в течение 17 ч появляются некоторые особенности структуры, присущие и усам в исходном состоянии коалесценция частиц второй фазы и последующее разрушение усов. РЬ ШЮТся также некоторые различия формы частиц второй фазы, образующихся при отжиге исходных усов без обработки и после обработки в растворе Б, которые, по-видимому, связаны с изменением геометрии усов при их утонении и обсуждаются более подробно в работе Бонфилда и Маркгам 5]. [c.410]

Третьей характерной особенностью композиций являются ма.иые деформации. В случае металла местные пластические деформации разгружахот концентрации напряжений и перераспределяют последние в местах резких изменений геометрии, дефектов и вырезов, поэтому формулы, описывающие коэффициенты концентрации напряжений К и коэффициенты усталостной прочности [c.95]

Простейшие сдвиговые теории Кокса или Дау предсказывают концентрации напряжений в матрице вблизи конца волокна в несколько раз большие по сравнению со значением напряжения вдали от разрыва. К этим значениям необходимо добавить концентрации напряжений, обусловленные изменением геометрии в конце волокна. Тайсон и Дэвис [81] измерили концентрацию напряжений в матрице, оказавшуюся более чем вдвое больше значений, предсказанных упрощенным сдвиговым анализом, на расстояниях от свободного конца, превышающих диаметр волокна. Б то же время Мак-Лафлин [58] установил, что коэффициент концентрации напряжений в некоторых случаях достигает 13. [c.462]

Температура различных элементов тормоза измерялась с помощью железоконстантановых термопар, установленных на этих элементах, а температура поверхности трения фрикционной накладки, определяющая степень надежности тормоза в целом, измерялась с помощью скользящей термопары. Применение скользящих термопар имеет тот недостаток, что показания их искажаются теплом от собственного трения термопары по поверхности трения, так как термопара истирается вместе с накладкой. Однако применение их не требует экстраполяции температур, необходимой при использовании термопар, заложенных в толще исследуемого изделия. Следовательно, неоднородность материала фрикционной накладки, изменение ее свойств в процессе работы и изменение геометрии накладки при изнашивании не оказывают влияния на результаты измерений скользящими термопарами. Скользящая термопара позволяет определить не фактическую температуру в контактной точке двух трущихся тел, а некоторую усредненную температуру по поверхности трения, но эта особенность не является недостатком. Важно лишь, чтобы во всех случаях измерения — при определении температуры поверхности трения для данных условий использования тормоза и при определении допускаемой температуры нагрева для данного фрикционного материала — применялась одна и та же методика измерений и однотипная измерительная аппаратура. На основании результатов измерений температур строились графики нагрева отдельных точек тормоза в процессе работы (фиг. 356). [c.623]

В начале работы была рассмотрена возможность и эффективность изменения геометрии зубьев с точки зрения влияния ее на прочностные и зксплуатап,ионные характеристики тяговой перелачи. [c.206]

Фланкирование заключается в преднамеренном отклонении профиля зубьев от теоретической формы для снижения динамических нагрузок, вызванных ошибками основного шага и л пругой деформацией зубьев (рис. 3). Целью фланкирования является не изменение геометрии зацепления, а улучшение реального процесса зацепления. [c.212]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...