Прогиб Определение

Обозначая теперь через 6 прогиб, определенный с использованием элементарной теории, получаем полный прогиб под сосредоточенной силой в виде [c.135]

Прогибы — Определение 289 — Прочность — Расчет 19 [c.622]

Задачи устойчивости оболочек при односторонних ограничениях на прогиб (определение особых и предельных точек на траекториях нагружения) изучены в главе V. Здесь сформулирована концепция потерн устойчивости процесса нагружения упругих оболочек, дана более близкая к реальной постановка задачи устойчивости оболочек под действием осадки грунта. [c.4]

По окончании подбора с обеих сеток снимаются значения первых разностей и с сетки т — прогибы. Определению подлежат изгибающие моменты и Му, крутящие моменты М у и перерезывающие силы Q , Qy, связанные с прогибами ш соотношениями (IV. 50). [c.363]

Здесь индекс Рх показывает, что прогиб определен в месте приложения силы Рг. [c.99]

Через специальный пуансон донышко трубы нагружается статической нагрузкой (рис. 26) до образования прогиба определенной величины (15 мм) или ударной нагрузкой с дозированной величиной работы удара (30 кГм). [c.133]

Разработан новый метод определения жесткости шлифовальной шкурки, основанный на принципе прогиба на заданную высоту изогнутой в кольцо ленты из шлифовальной шкурки определенных размеров под нагрузкой. Усилие в граммах, затраченное на прогиб определенной высоты изогнутого в кольцо образца ленты, определяет степень жесткости шлифовальной шкурки. Чем жестче шлифовальная шкурка, тем большее усилие требуется на прогиб ее образца и наоборот чем эластичнее шлифовальная шкурка, тем меньшее усилие затрачивается на ее изгиб. [c.186]

Приведенные материалы показывают, что, взяв изгибающие моменты балки постоянного сечения за координатные функции н проведя ортогонализацию, мы получаем распределение изгибающих моментов очень близким к фактическому. Естественно, что и прогибы, определенные по этим изгибающим моментам, также должны быть близки к их точным значениям поэтому, вычислив кинетическую и потенциальную энергию для выбранных -таким образом прогибов и изгибающих моментов, мы должны получить очень близкие к истинным значения частот колебаний. [c.283]

Подсчет при различных h показывает, что начиная с / = 3 ah пренебрежимо малы по сравнению с aj, поэтому при определении оД, оставим в сумме лишь первый член. Тогда дисперсия прогиба посредине балки будет [c.72]

Представляет собой наиболее универсальный способ определения перемещений и пригоден как для балок, так и для рам. Обобщенное перемещение (угол поворота Q или прогиб у ) находится при помощи интеграла Мора / [c.45]

Данные занести, в форму 9. По полученным данным построить кривую стрелы прогиба по времени, для чего на оси абсцисс откладывать время в определенном масштабе (желательно 1 см = 1 мм), а на оси ординат — прогиб в масштабе 1 см = 1 мм (рис. 31). После определения стрелы прогиба опытным путем установить стрелу прогиба расчетным путем при тех же технологических, условиях. [c.74]

Для расчетного определения стрелы прогиба при наплавке валика на кромку пластины требуется установить следующие параметры скорость сварки погонную энергию q , площадь поперечного сечения пластины F, кривизну от сварки С. [c.74]

При обработке валов, установленных в центры токарного или круглошлифовального станков, под действием радиальной составляющей силы резания Ру возникает деформация вала, имеющая наибольшее значение в его середине (рис. 5.2, а). Таким образом, режущий инструмент, установленный на определенный размер, снимает больше металла в сечениях, близких к центрам, и меньше — в середине вала, т. е. в сечении, обладающем наименьшей жесткостью. Вал в данном случае имеет бочкообразную форму с диаметром в наибольшем сечении, увеличенном на удвоенную величину деформации оси вала f (стрела прогиба). [c.58]

Рассмотрим несколько примеров определения деформаций балок методом непосредственного интегрирования основного дифференциального уравнения (10.44), а затем установим правила построения эпюр углов поворота и прогибов, которые необходимы при исследовании деформированного состояния балок при сложной системе нагрузок. [c.273]

Вычислив величины прогибов в различных сечениях, откладываем их в определенном масштабе вниз от базисной линии. Соединив концевые точки отложенных отрезков кривой, получаем эпюру прогибов W. Эпюра прогибов в принятом масштабе изображает изогнутую ось рассматриваемой балки. [c.276]

Задача становится очень трудоемкой уже при я = 3. Для уменьшения большой вычислительной работы, связанной с определением произвольных постоянных интегрирования, в настоящее время разработан ряд методов. К ним относится и метод начальных параметров, позволяющий прн любом числе участков свести решение к отысканию всего двух постоянных — прогиба и угла поворота в начале координат. [c.281]

Чтобы резко сократить число неизвестных произвольных постоянных, сведя решение к определению только двух постоянных интегрирования, необходимо обеспечить равенство соответствующих постоянных на всех участках балки. Это равенство может быть только тогда, когда в уравнениях моментов, углов поворота и прогибов при переходе от участка к участку повторяются все члены [c.282]

Расчет на жесткость при изгибе. Овладев методикой определения прогибов и углов поворота, можно перейти к проверке жесткости балок, а также к подбору размеров сечения балок из условия жесткости. [c.289]

Переходим к определению прогиба. Пользуясь универсальным уравнением упругой линии (10.92), для крайнего правого участка получаем [c.297]

Из условия, что прогиб на правой опоре (х= S см) равен нулю, получаем уравнение для определения начального параметра [c.298]

Теперь для определения прогиба посредине пролета получаем выражение [c.298]

Для определения прогиба строим вспомогательное состояние (рис. 384, б). Очевидно [c.386]

После определения лишних неизвестных усилий перемещения в статически неопределимых системах можно найти обычными способами. При этом следует пользоваться методами, которые в каждом частном случае наиболее просто приводят к результату. Например, прогибы и углы поворота сечений статически неопределимых балок, несущих сложную нагрузку, удобно определять по методу начальных параметров. Способ Мора, являющийся универсальным, применим, конечно, во всех случаях. Им широко пользуются при определении перемещений в балках, рамах и фермах. [c.424]

Для определения прогибов воспользуемся уравнением (19.44), откуда получим [c.522]

Предполагая, что изгибаюш,ие моменты пропорциональны прогибам, получим простую формулу для приближенного определения величины наибольшего момента при продольно-поперечном изгибе [c.524]

Интересно отметить, что в рассмотренной задаче максимальный прогиб, определенный методом Ритца, оказался преувели ченным, однако можно показать, что неравенство (2.86) выпол [c.99]

Займемся сначала сопоставлением изгибных деформаций на внешней поверхности z = с, приведенных в первой части таблицы 6.4 для и тах = 3,6Л.. Наибольшее расхождение наблюдается в окружных деформациях, для которых приближенное выражёние имеет простой, вид— d w/dy , а точное значение деформации обозначается через и определяется из выражений (6.11). Но даже и здесь наибольшее расхождение значений составляет около 9% для pq = 02 и 6% для 13 для очень" малых деформаций максимальное расхождение не превышает одного процента. Среднее расхождение для всех изгибных деформаций составляет два процента, для малых деформаций — один процент. Эти величины для таких очень больших прогибов определенно указывают на неоправданность сохранения исключительно точных выражений для изгибных деформаций в общей теории тонких оболочек. Для несколько меньших прогибов н тах, равных 29,6h и 8,ЗА, точные значения изгибных деформаций не подсчитывались, так как можно предположить, что при таких прогибах расхождение было бы ещё меньше. [c.422]

Прогиб при записи в координатах усилие т- время подсчитывали при разбиении интервала интегрирования на 2 участка, что должно бь1ло привести к небольшому его уменьшшию по сравнению с замеренным значением. Пфвь е три замера при вязком разрушении образцов типа 11 показали, что прогиб/замеренный системой усилие — прогиб, определен неверно, поскольку диапазон измерения его недостаточен. [c.119]

При недостаточной жесткости червяка нарушается правильность зацепления, что приводит к значительному падению работоспособности червячной передачи. Поэтому проверяется жесткость червяка. Расчет заключается в определении прогиба н сравненни его с допустимым [c.25]

Для сборки секций с прогибью используют постели, образуемые набором лекал, закрепленных на жестком основании и воспроизводящих обводы изготовляемой секттим (рис. 9.21). Рабочая кромка лекал для облегчения обработки имеет вид гребенки, в местах сварных швов делают вырезы. Поскольку стоимость специальных постелей, предназначенных для изготовления только определенного типоразмера секции, велика, широкое распространение получили разборные и универсальные постели. Разборные постели [c.333]

При определении прогиба и угла поворота особое значение имеет выбоо направления координатных осей. Это направление следует выбирать таким образом, чтобы знаки изгибающего момента Ми и второй производной прогиба у" совпадали, как это показано, например, на рис, 127, [c.179]

Для определения прогиба посредине пролета нагружаем в этом месте вспомогательную балку (рис. 371,6) единичной сосредо- [c.375]

Интересно отметить, что при скоростях вращения вала, больших критических, амплитуда колебаиия вала существенно уменьшается, колебания затухают. Опыты показывают, что при со > со,, центр тяжести диска располагается между линией, соединяющей опоры, и искривленной осью вала (рис. 531, б). В этом случае уравнение для определения прогиба будет иметь вид [c.550]

Заметим, что из этой зависимости следует, что решетка на рис. 6.1, а имеет тот же моментный объем, что и решетка на рис. 6.1,6, так как обе решетки соответствуют одному и тому же механизму разрушения. Для этого механизма в зоне АЕН скорость прогибов дается формулой (6.2), в которой нужно положить а = Ь = с — Q, а в зоне ЕОН — формулой (6.5). При Р = onst моментный объем (6.10) находится путем интегрирования указанных скоростей прогибов по их областям определения и умножения суммы интегралов на 4P/i/o. [c.63]

Проектирование балок минимального веса с ограничениями на прогибы в виде неравенств недавно рассматривалось Хаугом иКирмсером [1]. Предшествующие исследования (см., например, [2—4]) содержали ограничения в виде неравенств на прогибы в определенных точках, например в точке приложения сосредоточенной силы. В частных случаях, когда положение точки с максимальным прогибом известно заранее, например из соображений симметрии, таким путем может быть сформулировано ограничение на максимальные прогибы. Как отметил Барнетт [3], задание ограничений на прогибы в определенной точке, а не на максимальные прогибы может, однако, привести к парадоксальным результатам. [c.90]

На рис. 9 балка защемлена в точке Л и свободно оперта в точках В и С. Ее прогиб в точке приложения заданной нагрузки Р должен иметь заданное значение б. Балка должна иметь трехслойное сечение с постоянными шириной В и высотой Н заполнителя. Покрывающие слои должны иметь общую ширину В, и их постоянные толщины С Н и Т2<. Н в пролетах Li и Lo подлежат определению из условия минимизации веса конструкции балки. Так как размеры заполнителя заданы, минимизация веса балки означает минимизацию веса покрывающих слоев. Кроме того, так как упругая изгибная жесткость s,- поперечного сечения с толщинами Г,-, г = 1, 2, покрывающих слоев равна Si = ЕВНЧij2, где —модуль [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...