Нагрузка критическая верхняя

Нагрузка критическая верхняя 276 --нижняя 276, 289 [c.322]

Нагрузки критические верхние 127 [c.555]

Рис. 59. Уменьшение критического числа оборотов роторов в зависимости от изменения нагрузки подшипника (верхняя кривая л = 6 ООО об/миН] нижняя — я = 3 ООО об мин).

Диаграмма равновесных состояний в случае оболочки, показанной на рис. 2, является несимметричной (здесь прогиб к центру кривизны откладывается вправо, а от центра — влево). Ветвь АВР лежит ниже точки разветвления (бифуркации) А. Участок АВ соответствует неустойчивым равновесным формам, участок ВР — устойчивым. Точка А отвечает верхней критической нагрузке Р , точка В — нижней критической нагрузке Р . Верхней критической нагрузкой называют наибольшую нагрузку, до которой исходное состояние равновесия оболочки [c.127]

При практическом рассмотрении задачи продольной устойчивости штока гидроцилиндра, следует помнить, что в идеальном случае, т.е. когда предполагается, что ось стержня идеально прямолинейна, материал однороден, а точка приложения нагрузки на верхний конец совпадает с центром поперечного сечения, кривая сила-деформация является прямой линией, совпадающей с осью нагрузки (отрезок 1 на рис. 3.21). Иначе говоря, под действием силы, меньшей, чем критическая ось штока остается прямолинейной [23]. [c.70]

Мембранные силы, обозначенные верхним индексом нуль , являются силами в основном безмоментном состоянии равновесия, возникшим до критического состояния. Эти силы определяют из безмоментного состояния с точностью до одного параметра — интенсивности внешней нагрузки. [c.259]

Корни уравнений (з) определяют на цифровых электронных машинах и путем построения графиков нагрузка — прогиб находят верхние и нижние значения критической нагрузки для различных отношений / h, см. 124], 161. [c.301]

На участке АВ диаграммы равновесные формы являются неустойчивыми, а на участках АС и — устойчивыми. Для оболочек различают верхнюю критическую нагрузку и нижнюю критическую нагрузку Р . [c.254]

Верхней критической нагрузкой называется наибольшая нагрузка, до которой начальное равновесное состояние является устойчивым в малом, т. е. при малых отклонениях от начального равновесия (точка А). Нижней критической нагрузкой называется нагрузка, до которой начальное состояние является единственным устойчивым состоянием (точка В). [c.254]

Деформация идеальной оболочки при статическом нагружении и безмоментном напряженном состоянии происходит следующим образом. Вначале нагрузка растет до верхнего критического значения (точка А), затем оболочка совершит скачок (хлопок) к положению F, после чего нагрузка вновь будет повышаться. Процесс разгрузки происходит вначале по линии DFB и на уровне нижней критической нагрузки происходит скачок по линии BG и снижение нагрузки от точки G до точки О. [c.255]

Рассмотрим два простейших примера определения верхней критической нагрузки. [c.255]

Верхняя и нижняя критические нагрузки. Рассмотрим процесс монотонного нагружения системы, начиная [c.397]

Нетривиальное решение ф =т 0 этого уравнения возможно при значении параметра нагрузки р= 1, что соответствует полученной ранее верхней критической силе. Линеаризация уравнения приводит к неопределенности угла наклона ф стержня, вследствие чего утрачивается представление о закритическом поведении системы. На диаграмме сила — перемещение линейному подходу отвечает прямая р = 1, т. е. прямая АВ на рис. 18.62, которая имеет смысл только в малой окрестности точки бифуркации. [c.399]

Рис. 18.67. Чувствительность верхней критической нагрузки р к эксцентриситету По приложения силы а) асимптотическое поведение

Рис. 18.71. Неидеальная система с нелинейно деформируемой пружиной а) диаграмма сила—перемещение б) чувствительность верхней критической нагрузки р к эксцентриситету fio приложения силы.

Цилиндрическая оболочка, будучи системой с несимметричной диаграммой и неустойчивой точкой бифуркации, проявляет острую чувствительность к несовершенствам (см. разделы 6.4 и 7.4) даже весьма небольшие начальные искривления поверхности с выпуклостью, направленной к центру кривизны, приводят к заметному падению верхней критической нагрузки. Диаграмма сила — перемещение неидеальной оболочки имеет вид кривой 2 на рис. 18.78, в. [c.419]

Реальной оболочке всегда присущи более или менее значительные отклонения от идеальной расчетной схемы. Поэтому приблизиться к верхней критической нагрузке р удается только [c.419]

Например, если, как было принято, стержни имеют равные сосредоточенные в центрах массы (см. рис. 18.89), то для случая = 1 критическое значение нагрузки равно, г = 3 (см. рис. 18.94). Если же две трети массы Л4 сосредоточить в узле, соединяющем стержни, а одну треть — на верхнем конце, то при I = 1 критическая на. -рузка будет равна г = 2,09 ). [c.442]

Область устойчивости на полуплоскости (г О, ) изображена на рис, 18,98,6. При = 0 этой области принадлежит отрезок оси ординат О г 3 при > О верхняя граница устойчивости устанавливается согласно равенству (18.158). Так как критическая нагрузка г соответствует переходу корней характеристического уравнения в правую полуплоскость с мнимой оси, а критическая нагрузка г — переходу в правую полуплоскость из левой полуплоскости, то вторая нагрузка более достоверна. Следует, однако, заметить, что этот, вывод основывается на анализе линейных уравнений и потому не может считаться окончательным. [c.446]

Значение верхней критической нагрузки определяют с помощью линеаризованных дифференциальных уравнений при осесимметричном нагружении решение таких уравнений для цилиндрических оболочек не представляет принципиальных трудностей. [c.269]

Первый подход связан с исследованием деформирования в условиях ползучести оболочек с начальными несовершенствами. При этом развитие во времени основного (моментного) состояния может привести к их выпучиванию [5, 13, 40, 60, 76, 86, 87, 93]. Начальные прогибы могут задаваться как осесимметричными, так и неосесимметричными (для замкнутых цилиндрических оболочек). Учет в исходных соотношениях геометрической и (или) физической нелинейности приводит к тому, что при достижении некоторого критического времени кр прогиб (его скорость) неограниченно возрастает, что и принимается в качестве критерия потери устойчивости. Следовательно, определение кр формально аналогично определению верхней критической нагрузки в задачах об устойчивости в большом гибких упругих оболочек. Такие задачи предлагается относить к задачам о выпучивании [51]. [c.6]

Результаты расчетов подобных оболочек при уровнях внешнего давления q, равных 178 и 223, приведены на рис. 45 и 46. На рассмотренном временном интервале в первом случае потери устойчивости не происходит. Увеличение нагрузки на 25% приводит к интенсификации процесса ползучести оболочки и потере устойчивости через 0,36 ч после нагружения. На рис. 46, д—ж показаны эпюры относительных радиальных, окружных напряжений и их интенсивностей в момент времени, близкий к критическому, в некоторых сечениях в теле оболочки. Наиболее напряженные зоны прилегают к верхней поверхности на удалении 0,13 от внутреннего контура. [c.81]

J торцовая погонная нагрузка — верхняя и нижняя критические погонные нагрузки [c.188]

I. Верхняя критическая нагрузка [c.188]

В. В. Кабанов испытал И точеных дюралюминиевых оболочек (рис. 13.4). Оболочки были выточены на токарном копировальном станке. На рис. 13.5 показана диаграмма деформирования оболочки. По оси ординат отложена сила Q, по оси абсцисс— перемещение свободного края в направлении действия силы. Процесс деформирования протекал следующим образом. В докритической стадии прогибы пропорциональны силе. При верхней критической нагрузке Q = 154 кГ (ka = 0,63) хлопком образовались две косые вмятины на одной из боковых поверхностей. Нагрузка несколько упала (точка А). При дальнейшем нагружении произошел второй хлопок, образовались еще две вмятины. Нагрузка снизилась еще немного (точка Е). При раз-гружении последовательно наблюдалось несколько хлопков. Сначала исчезли две появившиеся последними вмятины, нагрузка возросла (точка В). Потом исчезли последовательно две оставшиеся вмятины (точки С, D). Оболочка возвратилась в исходное состояние. Таким образом, обнаружено несколько закрити-ческих равновесных форм, соответствующих разному числу вмя-тин. Наблюдались и промежуточные слабые выхлопы, когда число вмятин не менялось, но глубина их уменьшалась. Нагрузка выхлопа с ветвей равновесных состояний (точки В, С, D) являются нижними критическими. Наименьшая из них равна 126 /сГ (kd = 0,46). Отношение наименьшей нижней критической нагрузки к верхней равно 0,82. В отличие от случая осевого сжатия эта величина сравнительно высокая. [c.203]

Прокладки полугнездовых фланцевых уплотнений. Эти уплотнения характеризуются наличием внешних выступов на нижнем фланце, образующих посадочные места для резиновых прокладок. Толщина прокладок должна быть выше выступов посадка прокладки идет вплотную к выступу или с зазором Аг (см. рис. 8.1,6) по радиальному направлению. При некоторой нагрузке на верхний фланец, приводящей к контактному давлению I, создается осевое сжатие прокладки г. Если этим нагружением еще не выбрана разница между толщиной прокладки и высотой выступа нли не выбран зазор Аг между выступом и прокладкой, то разуплотнение узла следует линейной зависимости / от / кр- Это показано на участке 1 (рис. 8.8) (повторяется зависимость, приведенная на рис. 8.2). Однако в тот момент, когда прокладка при радиальном смещении коснется выступа, при дальнейшем повышении р (участок 2) кривая критического давления /Окр возрастает более круто, чем на участке 1 — проявляется самоуплотнение [17]. [c.229]

Пусть требуется определить критическую нагрузку для верхнего пояса фермы сечением из двух уголков 80X8. Длина панели /п = 200 сж, длина раскосов /рас = 142 с.и. [c.261]

Тонкостенная цилиндрическая круговая оболочка сжата осевой силой Р=5200 кГ. Определить верхнее и нижнее значения критической силы и величину коэффициента запаса устойчивости, с которыми работает оболочка при данной нагрузке. Во сколько раз следует увеличить коэффициент запаса, если расчет вести по верхнему значению критических напряжений Дано =0,7-10 кГ1см , t=l мм, 7 =200 мм. [c.218]

При выполнении практических расчетов в этих условиях ориентация на нижнюю критическую нагрузку теряет всякий смысл. Интервал между верхним и нижним значениями критических нагрузок в ряде случаев настолько широк, что даже в самом первом приближении пикого не может удовлетворить. [c.145]

Чувствительность критической нагрузки к несовершенствам. Согласно разделу 3, критическое значение р = р параметра нагрузки неидеальной системы ниже, чем аналогичное значение р= для идеальной системы (см. рис. 18.65). Если идеальную систему рассматривать как расчетную схему, а неидеальную— как некоторую реализацию этой схемы в натуре, то возникает вопрос насколько чувствительна верхняя критическая сила р к возможным несовершенствам реальной конструкции Полагая эксцентриситет приложения силы малым, т. е. 0 С <Ст1о 1. изучим характер зависимости р = р (т]о). [c.403]

Описанное явление можно наблюдать при любой нагрузке выше нижней критической р и ниже верхней критической р. Чем ближе сила к верхнему пределу, тем меньшее возмущение требуется, чтобы перебросить систему из положения ф = 0 в положение ф = я. Если под устойчивостью системы понимать ее способность сохранять свое состояние неизменным, то следует считать, что при нагрузке в указанном интервале равновесие ф = о неустойчиво относительно конечных возмущений, или, как говорят, неустойчиво в болыиом. В то же время при нагрузке Р < р <. р это равновесие устойчиво по отношению к бесконечно малым возмущениям, или устойчиво в малом. Заметим, что для системы с устойчивым закритическим поведением при нагрузке р р первоначальное состояние устойчиво не только в малом, но и в большом. Таким, например, является положение [c.405]

Пусть система типа изображенной на рис. 18.60 выступает в роли идеализированной расчетной схемы некоторой конструкции. Так как при всякой нагрузке из интервала р <.р< р такая система в принципе может иметь два равновесных положения, устойчивых в малом, то границу устойчивости первоначальной формы равновесия конструкции, казалось бы, следует установить на уровне нижней критической нагрузки. Однако, как ясно из предыдущего, переход системы из одного положения равновесия в другое, не смежное с ним, требует, вообще говоря, больщих случайных воздействий, вероятность которых обычно невелика. Поэтому границей устойчивости конструкции принято считать не нижнюю критическую нагрузку идеальной системы, а верхнюю критическую, полученную для неидеальной систе.мы с заданным из каких-либо соображений уровнем несовершенств (см. конец раздела 4). [c.406]

Например, система, изображенная на рис. 18.76, а, в зависимости от жесткости с вертикальной пружины имеет одну из диаграмм на рис. 18.76,6. Если с = 0, то верхняя Р и нижняя Р критические нагрузки равны по абсолютной величине (кривая 1). С ростом жесткости с нисходящий участок диаграммы уменьщается, стягиваясь в точку (кривая 3). При дальнейщем увеличении с диаграмма становится всюду восходящей (кривая 4). При монотонном нагружении системы с диаграммой 2 перемещение узла f сначала растет непрерывным образом ОА на кривой 2), затем меняется скачком (А- В) и снова увеличивается непрерывно (ВС) соответствующие положения системы [c.417]

При разгрузке две рассматриваемые системы ведут себя также по-разному. При уменьшении нагрузки первая система в обратном порядке проходит все этапы нагружения в точке бифуркации устойчивое отклоненное положение равновесия сменяется устойчивым неотклоненным положением (рис. 1.10, а). Вторая система проходит через новую точку бифуркации В2, где становится неустойчивым отклоненное положение равновесия. При достижении точки бифуркации система возвращается в исходное положение путем перескока (рис. 1.10, б). В таких случаях точку Bi иногда называют верхней критической точкой, соответствующее ей значение нагрузки — верхним критическим значением. Точку 5а называют нижней критической точкой, соответствующее ее значение нагрузки — нижним критическим значением нагрузки. Эти значения нагрузок будем соответственно обозначать (или Р р) и f 2кр- Так, в рассмотренном примере = = с1 и Ракр = —с/. [c.17]

Лроверка на устойчивость плоской формы изгиба мостовой коробки с мембранами может выполняться как для каждой продольной балки с расчетной длиной пролета U между соседними узлами связей, так и для коробки (набора) в целом (I — длина между опорами). Ниже решение ведем для всей балки, как дающее меньшее значение критической нагрузки. При выводе выражения критерия устойчивости для рассматриваемой схемы используем общие результаты исследований по теории устойчивости [1]. Для достаточно жестких связей (концевых и промежуточных мембран, а также листов верхнего и нижнего поясов) коробка подобного типа приближается по характеру возможной общей деформации к случаю поворота монолитных поперечных сечений без искажения их контуров. [c.7]

Результаты испытаний на этапе 1 РЦИ, которые обычно выполняются в лабораторных условиях по определяющему параметру, например температуре или нагрузке, являются базовыми для последующих испытаний. На этапе 1 проводится выбраковка по признаку влияния определяющего параметра (например, температуры или нагрузки на / или I). Это аналогично требованию, чтобы уравнение / = f (pi, Рг, Рз, — Ры) было заменено на упрощенное / = f (pi). При этом предполагается, что множество значений определяющего параметра Pib большей мере, чем остальные Ра, Рз,. .. р , влияют на / и 7. Такой подход оправдан для контроля качества материалов, область применения которых определена множеством точек ф, представляющих какую-либо зону. Верхняя граница этой зоны (sup — супремум) представляет собой множество точек М, а нижняя граница (inf -инфинум) — множество точек т, т.е. М = sup I, am = inf Так выявляют границь применения сочетания материалов. Эти границы контролируются независимыми критериями, например термпературно-кинетическими [46, 48]. Основной характеристикой при выявлении температурно-кинетических критериев является критическая температура, характеризующая переход от умеренного трения и изнашивания к интенсивному и зависящая от режима работы узла трения. Например, вид критерия применительно к смазочному материалу определяется возможностью реализации критической температуры вследствие термического разрушения адсорбционных смазочных слоев и последующего металлического контакта (первая критическая температура) или вследствие износа и термической деструкции модифицированных слоев, которые образуются в результате химической реакции активных компонентов смазочного материала с металлом поверхности трения при повышенных температурах. Это явление имеет место при второй критической температуре [48, 49, 50]. Методы, посредством которых можно выявить температуры, соответствующие этим критериям, стандартизованы (ГОСТ 23.221-84). [c.184]

Число оборотов верхнего шара 1420 в минуту. Нагрузка меняется ступенями до св.а-ривания шаров. Продолжительность опыта на каждой ступени 10 секунд. Противоза-дирные свойства масел оцениваются критической нагрузкой Рк до перехода к заеданию, нагрузкой Рсв до сварки шаров и величиной обобщенного показателя износа ОПИ, характеризующего интенсивность изнашивания при нагрузках, меньших Р,, . [c.166]

Верхняя граница обратной связи между локальной критической тепловой нагрузкой и локальной массовой скоростью подтекания жидкости к сечению кризиса в дисперсно-кольцевом потоке ввиду отсутствия соответствующих опытных данных пока не ясна. Нижняя же граница этой связи, очевидно, соответствует случаю, когда dwldz)=Q и кризис теплоотдачи описывается балансовым соотношением [c.33]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...