Координаты нормальные

Прежде всего обратим внимание на следующее обстоятельство. Так как выбор координат связанных систем однозначно определяет способ их разбиения на парциальные, утверждение, что парциальные системы одинаковы, не может иметь абсолютного характера — парциальные системы могут оказаться неодинаковыми при выборе новых координат для определения состояния связанных систем. С другой стороны, при пер еходе к этим новым координатам нормальные частоты не должны изменяться, поскольку они являются абсолютными физическими характеристиками связанных систем, не зависящими от выбора систем координат. [c.638]

Основное свойство характеристики, как уже известно, состоит Б том, что нормальная к ней составляющая скорости равна скорости звука а, но характеристика совпадает с радиусом-вектором, поэтому в выбранной нами полярной системе координат нормальная составляющая скорости может быть найдена из условия [c.159]

В отличие от волн, распространяющихся по объему материала, поверхностные волны описывают движение, локализующееся вблизи свободной поверхности или поверхности раздела между различными материалами и затухающее при удалении от поверхности по экспоненциальному закону, т. е., если координата нормальна к поверхности, то гармоническая поверхностная волна имеет форму [c.278]

Так, для ортотропного стержня при осях координат, нормальных к плоскостям упругой симметрии. [c.76]

Возможность замены функции плотности распределения вероятностей фазовых координат нормальной, требуемой для статистической линеаризации, для определенного класса динамических систем объясняется предельными теоремами Ляпунова и Бернштейна. [c.150]

Граничное условие (2.166) означает слабое влияние малых перемещений вдоль координат составляющих движущей силы по осям координат в выходном сечении потока жидкости на формирование распределения скоростей до выходного сечения. Аналогичный смысл имеет условие (2.167), означающее слабое влияние на распределение скоростей смещений по осям координат нормальной составляющей движущей силы в выходном сечении потока. Точно так же граничное условие (2.168) соответствует слабому [c.73]

Y— координата, нормальная к поверхности пленки к— скрытая теплота парообразования. [c.279]

Здесь U — скорость в данной точке слоя Ыо — скорость на внешней границе слоя // — координата, нормальная к профилю в данной точке. Интегрирование ведется вдоль спинки и вогнутой поверхности. Так как [c.299]

Обобщенные координаты системы, которые описывают несвязанные свободные колебания, называют нормальными (главными) координатами. Нормальными координатами широко пользуются как при качественном описании колебательных процессов, так и в прикладных вибрационных расчетах. Формула (38), связывающая произвольно выбранные и нормальные обобщенные координаты, в развернутом виде записывается так [c.61]

Уравнения теории оболочек записывают в специальной криволинейной системе координат, нормально связанной с поверхностью S (рис. 4.1). В ней радиус-вектор точки равен [c.100]

Координаты нормально связанные с поверхностью 95. 100, 242 [c.286]

Рис. 2.1. Тонкостенная панель, подкрепленная продольными ребрами. Показано положительное направление отсчета координат, нормальных усилий Т и касательных S

Пусть а ,а , —материальные координаты, нормально связан- [c.298]

В теории оболочек обычно используются системы координат, нормально связанные с поверхностью приведения. Пусть D Q — такая поверхность. Обозначив гауссовы параметры (внутренние координаты) поверхности через представим ее уравнение в параметрической форме [c.16]

Рассмотрим оболочку постоянной толщины л, собранную из т армированных слоев также постоянной толщины. Материал каждого слоя считаем упругим и подчиняющимся уравнениям состояния (2.1.1). В качестве отсчетной поверхности Q примем нижнюю лицевую поверхность оболочки. Пусть х , z — система координат, нормально связанная с поверхностью Q. В этой системе координат уравнения поверхностей раздела у-го и (у + 1)-го слоев (у = 1, 2,. .., т — ) запишутся в виде [c.39]

В этом параграфе исследование устойчивости равновесия радиально сжатой круговой слоистой трансверсально изотропной пластинки выполнено без привлечения кинематических гипотез. Его основу составили уравнения теории устойчивости трехмерных упругих тел. С развернутым изложением этой теории, включающим в себя постановку задачи, вывод соответствующих линеаризованных дифференциальных уравнений и граничных условий, обсуждение аналитических и численных методов исследования сформулированных краевых задач, решение конкретных задач устойчивости, заинтересованный читатель может ознакомиться по монографиям [125, 126]. Здесь ограничимся лишь формулировкой некоторых основных уравнений трехмерной теории устойчивости упругих трансверсально изотропных тел в системе координат, нормально связанной с плоскостью изотропии. [c.151]

Приведен один из возможных вариантов координат нормальных векторов площадок размерность напряжений — МПа, удельных энергий — кДж/м ) [c.573]

Кольцо, сжатое двумя силами 128 Координаты нормальные 180 Коэффициент безопасности при расчете дисков 253 [c.702]

В принятой системе координат нормальное напряжение в любой точке сечения (см. п. 9.1.4) [c.512]

Как и в молекуле, где ядра не успевают сместиться из положения равновесия во время электронного перехода (принцип Франка — Кондона), в кристаллической решетке ионы во время электронного перехода также не успевают сместиться из положения равновесия. В случае изолированной молекулы этот факт быстрого перехода электрона означает, что должна учитываться также энергия колебания системы, зависящая от взаимного положения потенциальных кривых в конфигурационных координатах нормального и возбужденного состояний молекулы. В ионном кристалле фотоэлектрон связан не с одним только узлом, а со всей решеткой в целом. Поэтому на электронный переход реагируют не только непосредственно участвующие партнеры, как в случае молекулы, но все узлы решетки выводятся из электростатического равновесия, в котором находились до электронного перехода. В связи с этим энергия поглощенного кванта затрачивается не только на первичный электронный переход, но и на последующие вслед за переходом вторичные явления, связанные с переходом решетки в новое равновесное состояние. [c.121]

В плоскости р также введем прямоугольную декартову систему координат, приняв за оси х я у проекции осей координат, введенных в плоскости а. В этих координатах нормальное сечение у поверхности Z задается уравнением [c.55]

Координаты нормальные (главные) 493 [c.541]

Условии однозначности определявзт форму и размеры обтекаемого средой твердого тела, физические двойства среды ( , р, с, р, Р), а также условия протекания процесса на границах. Граничные условия обычно задаются в следующей форме = Wy = О, Т = Т при у = 0 л) = УС, Т= при у = со (у — координата, нормальная к поверхности тела и отсчитываемая от его поверхности н — скорость невозмущенного набегающего потока 7 — температура жидкости вдали от тела Т — температура поверхности тела). Продольная составляющая скорости = 0, так как жидкость или газ, обтекающие тело, прилипают к его поверхности, что усга-новлено опытным путем и справедливо для сплошной среды. Условия прилипания нарушаются только при обтекании тел потоком сильно разреженного газа И, = о вследствие непроницаемости поверхности тела. [c.96]

Ттак " "тах— предельные максимальные нормальное и касательное напряжения, действующие в детали Оо, о]о и т,,, сОх — параметры распределения Вейбулла для нормальных и касательных напряжений О /о ( 1 г/1 2) 1 и О /о х, у, г) 1 — безраздтерные функции координат нормальных и касательных напряжений Во — единичный объем Вцд, Вц — части объема детали, в которых нормальные и касательные напряжения превышают нижние границы По = ссттах и и-1 = сТщах соответственно. [c.102]

Для расчета коэффициента за теоретический расход будем принимать расход сжимаемой невязкой жидкости, текущей через кривоосный канал заданного профиля. Поток принимаем потенциальным и определяем коэффициент по формуле (387). В дальнейшем, следовательно, примем = i QLa . Рассчитаем потерю энергии и снижение расхода в пограничном слое потока, текущего через межлопаточный канал с криволинейной осью. Обозначим через и скорость потока в данной точке пограничного слоя. Пусть обозначает скорость на внешней границе слоя wy— координата, нормальная к контуру лопаточного профиля в данной точке. Тогда потеря кинетической энергии в пограничном слое определится по уравнению энергии, записанному для выходного сечения каналов решетки [c.212]

НЬЮТОНА ЗАКОН ТРЕНИЯ в гидромеханике — эмпирич. ф-ла, выражающая пропорциональность напряжения трения между двумя слоями прямо-Л1гнейно движущейся вязкой жидкости относительной скорости скольжения этих слоёв, т. е. отнесённому к единице длины изменению скорости по нормали к направлению движения. Предложена И. Ньютоном в 1687. В соответствии с этим законом напряжение трения т, действующее на поверхности элементарного объёма жидкости или таза, пропорц. градиенту скорости duldiu где и — составляющая скорости жидкости вдоль поверхности, а у — координата, нормальная поверхности [c.370]

На гранях выделенного элемента действуют касательные напряжения Tmju = к. Поскольку ЭТИ грэни наклонены к под углом а == 45 (см. рис. 111), то в локальной системе координат нормальное напряжение на гранях элемента равно [c.265]

Особо должна быть рассмотрена система координат, нормально связанных с поверхностью S. Такие координаты используются в теории оболочек. В этих координатах компоненты метрического и дискриминантного тензоров и символы Кристоф-феля выражаются через коэффициенты первой и второй квадратичных форм поверхности S (табл. З.Ю). [c.95]

Приближение порядка V = 0 соответствует случаю, когда на-пряжеиио-деформированное состояние оболочки не зависит от координаты нормальной к срединной поверхности S. [c.42]

Динамические уравнения вращательного движения (1.19) следует дополнить тремя кинематическими уравнениями. Будем рассматривать три системы координат нормальную OXgYgZg, траекторную OX Y Zj. и связанную OXYZ (рис. 1.1 и рис. 1.5). Траекторная система вращается относительно нормальной с угловой скоростью [c.27]

Смотреть страницы где упоминается термин Координаты нормальные : [c.749] [c.318] [c.30] [c.275] [c.298] [c.115] [c.426] [c.292] [c.207] [c.52] [c.69] [c.345] [c.56] [c.321] [c.322] [c.328] [c.328] [c.8] [c.343] [c.102] [c.94]

Теоретическая механика (1990) -- [ c.358 ]

Физические основы механики (1971) -- [ c.640 ]

Теоретическая механика (1987) -- [ c.238 ]

Теоретическая механика Том 2 (1960) -- [ c.299 ]

Лекции по аналитической механике (1966) -- [ c.198 , c.242 ]

Курс теоретической механики Том 2 Часть 1 (1951) -- [ c.370 , c.372 , c.392 ]

Теоретическая механика (1999) -- [ c.503 ]

Аналитическая динамика (1971) -- [ c.142 , c.150 , c.154 ]

Прочность и колебания элементов конструкций (1975) -- [ c.180 ]

Гидродинамика (1947) -- [ c.316 ]

Курс лекций по теоретической механике (2001) -- [ c.438 ]

Задачи по термодинамике и статистической физике (1974) -- [ c.5 , c.21 ]

Теоретическая механика Часть 2 (1958) -- [ c.457 , c.458 ]

Динамика системы твёрдых тел Т.1 (1983) -- [ c.406 ]

Теория звука Т.1 (1955) -- [ c.129 ]

Колебания в инженерном деле (0) -- [ c.258 , c.261 ]

Теория твёрдого тела (1972) -- [ c.48 ]

Введение в теорию механических колебаний (0) -- [ c.77 ]

Теоретическая механика (1981) -- [ c.458 ]

Теория колебаний (2004) -- [ c.120 ]

Курс теоретической механики (2006) -- [ c.674 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...