Метод заменяющих масс

Метод приведения масс. Метод приведения масс состоит в замене системы с некоторым числом степеней свободы (бесконечным или конечным) системой с одной или несколькими (но меньшим по количеству, чем заданная) степенями свободы при соблюдении равенства кинетических энергий заданной и заменяющей ее систем в момент времени, когда отклонения равны нулю, а скорости максимальны. Заметим, что потенциальная энергия деформации в этот момент времени в обеих сопоставляемых системах равна нулю. Метод отличается простотой, однако, в отличие от энергетического метода, нет возможности априорно судить о том, получаются ли искомые частоты с недостатком или с избытком. Все зависит от выбора точек приведения масс. Впервые этот метод был применен Рэлеем, который в заменяющей системе использовал одну массу и требовал, чтобы центр тяжести этой массы совершал такие же колебания (с теми же частотой и амплитудой), как и соответствующая точка заменяемой системы. Разумеется, такое совпадение не означает, что и все остальные точки заменяющей и заменяемой систем колеблются одинаково. В этом и состоит приближенность решения. [c.241]

При определении сил инерции целесообразно применять метод замещения масс. Распределенную массу звена можно заменить системой дискретных масс, если при нахождении их величины и мест расположения соблюдены условия [c.36]

На рис. 1.37,6 показано применение метода. Зная ускорение концевых шарниров и центра качания, определяем на плане механизма линию действия силы инерции Рц при статической замене массы и то же при динамической. Для этого достаточно через точки А я В провести линии, параллельные ua я ав в пер(Вом [c.49]

Для приближенного решения сложных динамических задач часто применяют метод приведения масс. Он состоит в замене системы со многими степенями свободы системой с одной степенью свободы с приведенной массой /и прв в заданной точке сооружения к (рис. 235, а). Приведенной массой будем называть такую сосредоточенную массу для которой [c.346]

III. Все результаты и методы, рассмотренные в 4°—8°, применимы и к величинам (9.19), если только во всех формулах заменить массу М на площадь S, [c.242]

Для определения прокаливаемости сталей, принимающих закалку с охлаждением на воздухе, т. е. прокаливающихся полностью в очень крупных сечениях (диаметром или стороной более 100 мм), применяют метод, основанный на тепловом моделировании и предусматривающий замену массы металла теплоизоляционным слоем, например асбестом. Слой изоляции должен обеспечивать отдачу тепла образцом только через его торцы. Следовательно, скорость [c.294]

Метод приведения масс. Распределённую вдоль стержня массу заменяют одной сосредоточенной массой М из условия равенства кинетической энергии V от обоих воздействий формула приведённой массы [c.195]

Для определения периода свободных колебаний мачты по основному тону используются различные приближенные способы. Одним из таких является метод приведения масс, заключающийся в замене системы с распределенными массами одной сосредоточенной массой с одной степенью свободы. Тогда период свободных колебаний мачты с оттяжками высотой Я, ствол которой рассматривается как абсолютно жесткий, определяется по формуле [c.29]

Для упрощения решения уравнения (5.4.1) применяют метод приведения масс и сил, описанный нами ранее. Он позволяет заменить реальный механизм, представляющий собой сравнительно сложную систему звеньев, эквивалентную одномассовой динамической модели. В этой части выбрана модель, одно из звеньев (рис. 144) которой вращается, а другое неподвижно. Причем вращающееся звено динамической модели движется так, что его координата (р, в любой момент времени совпадает с обобщенной координатой начального звена механизма. Кроме [c.237]

Приведение всей массы каната к середине (точка С) делаем по методу Рэлея, полагая, что скорости движения точек каната при колебаниях пропорциональны ординатам статической кривой провеса каната от собственного веса (р). Для упрощения расчета статическую кривую провеса каната — цепную линию заменяем квадратной параболой. [c.62]

Параметрический метод заключается в замене зависимости вида q=q T, т) выражением q=q P), где одной величиной Р одновременно охвачены влияния на коррозию как температуры, так и Бремени. Выведенную переменную Р=Р Т, т) называют параметром коррозионной стойкости материала. Входящие в параметр Р температура и время позволяют определить их эквивалентное влияние, вызывающее одинаковые величины удельной потери массы. [c.100]

Дело в том, что молекулы спирта и воды являются полярными, а молекулы бензина— нет. Высокая поляризационная способность молекул спирта объясняется низкой упругостью паров у соединений со столь малой молекулярной массой молекулы прочно связаны между собой силами притяжения. Для того чтобы предотвратить расслоение смеси, можно добавить в нее 1 % или более высших спиртов — бутанола и т. п. Однако этот метод значительно уменьшит, а скорее всего, и совсем сведет к нулю любые потенциальные экономические преимущества, получаемые благодаря частичной замене бензина спиртом. По некоторым данным даже эти присадки не помогли полностью решить проблему, в особенности при низких температурах воздуха. Подчеркнем, что трудности, вызванные расслоением смеси, характерны при использовании в качестве добавки к бензину метанола, а не этанола. [c.127]

Попытаемся внести ясность в столь часто дискутировавшееся понятие силы. Кирхгоф хотел низвести это понятие в ранг простого определения, согласно которому сила есть произведение массы на ускорение. Также и Герц в своем посмертном труде стремился исключить понятие силы и заменить его связью между рассматриваемой системой и другими, вообще говоря, скрытыми, системами, находящимися с ней во взаимодействии. Герц провел эту программу с мастерской последовательностью. Но его метод едва ли дал плодотворные результаты в частности, для начинающих он совершенно не пригоден. [c.15]

Изложим кратко сущность метода С. Н. Кожевникова применительно к крутильной эквивалентной схеме (фиг. 16). Выделим из этой схемы отдельные элементы (фиг. 21). Так, элемент а соответствует левой крайней массе эквивалентной схемы, в котором действие отброшенной второй массы на первую заменено упругим моментом М21- Следующий элемент б представляет выделенную из системы вторую массу с моментом М12, заменяющим действие первой массы на вторую, и упругим моментом М32, эквивалентным, соот- [c.44]

Процесс литья по выплавляемым моделям рекомендуется как оптимальный для получения сложных мелких деталей массой 1,5—2 кг, до сих пор получаемых в основном из поковок. В ряде случаев этим методом целесообразно заменить механическую обработку из сортового проката, при этом можно получить экономию вследствие снижения трудоемкости механической обработки в 3 раза и уменьшения расхода металла до 50%. [c.187]

Учёт сил инерции методом замещающих точек. Вместо приведения всех сил инерции звена к силе и паре сил или к одной силе инерции, приложенной в определённой точке этого звена, в случае звеньев, имеющих плоскость симметрии,параллельной плоскости движения, заменяют эти силы силами инерции масс, точечно сосредоточенных в так называемых замещающих точках. Для того чтобы результирующая сила инерции масс, сосредоточенных в замещающих точках, равнялась силе инерции всего звена, необходимо, чтобы удовлетворялись следующие условия [c.47]

Расчет дисков радиальных турбомашин (фиг. 22) может быть произведен изложенными выше методами с небольшими изменениями формул. Если не учитывать жесткости лопаток и вводить их в расчет как присоединенные к диску осесимметрично распределенные массы, то формулы (3) необходимо заменить следующими соотношениями [c.238]

Частоты собственных колебаний крутильных систем со многими массами определяют методом остатка по таблицам. Для облегчения подбора частот собственных колебаний многомассовую систему заменяют системой из двух-трех масс, имеющей частоту, расположенную близко к искомой. Замену системы из многих масс упрощенной производят объединением нескольких масс, соединенных сравнительно жесткими участками вала в одну, находящуюся в центре тяжести этой группы масс. При этом в случае расчета высших частот можно отбрасывать те массы, которые связаны с валом очень малой жесткостью. [c.369]

Характеристики гребного винта. В изложенных ранее методах расчета поперечных колебаний судовых валопроводов гребной винт заменялся точечной сосредоточенной массой, расположенной в центре инерции гребного винта на гибкой консоли. При этом, по-видимому, недостаточно точно выражается характер действующих усилий, так как не учитывается инерция поворота тела винта в процессе поперечных колебаний валопровода. [c.236]

Первый тон колебаний отдельной лопатки со свободной вершиной. При определении частоты первого тона крутильных колебаний отдельной лопатки со свободной вершиной нет надобности в решении дифференциального уравнения (89). В этом случае можно с достаточной для практических целей точностью найти частоту тем же методом, что и для тангенциальных колебаний отдельной лопатки со свободной вершиной, поскольку все выводы выполнены по существу для обобщенных сил и обобщенных перемещений. В случае крутильных колебаний обобщенной силой будет крутящий момент, а обобщенным перемещением — угол поворота. Поэтому не повторяя выкладок, укажем только, что силы должны быть заменены моментами, прогибы — углами поворота, а массы участков — массовыми моментами инерции. [c.201]

На практике этот вид формулы Форхгеймера не употребляется, так как граничные условия 1-го рода в естественных условиях не реализуются. Ввиду отсутствия точного уравнения стационарного поля при граничных условиях 3-го рода на практике используется выражение (5), исправленное при помощи метода дополнительного слоя. Этот способ, как известно, заключается в том, что термическое сопротивление теплообмена на границе массив—воздух заменяется равным сопротивлением дополнительного слоя. Толщина дополнительного слоя 3 в этом случае оказывается равной 1/к = Х/а. Эту величину 3 добавляют ко всем вертикальным координатам, что приводит к формуле [c.7]

В приведенных выражениях отброшены члены k , поскольку коэф( )ициент прн (присоединенная масса среды) для воздуха пренебрежимо мал (по сравнению с массой крыла). В случае крыла произвольной формы в плане и произвольно деформирующегося для определения аэродинамических воздействий известны методы, основанные на замене крыла вихревой поверхностью, индуцирующей поперечные скорости [c.486]

Таким образом, метод заменяющих масс состоит в следую1цем каждое звено механизма надо заменить двумя сосредоточенными массами затем, вводя противовесы (корректирующие массы) и объединяя их с заменяющими массами, добиться того, чтобы объединенные массы оказались бы в конечном счете размещенными в неподвижных точках механизма. [c.205]

На рис. 1.36,2 показано применение метода. Зная ускорение концевых шарниров и центра качания, определяем на плане механизма линию действия силы инерции при статической замене массы н при динамической. Для этого достаточно через точки А ш В провести линии, параллельные а и ад в первом случае, и через точки А и К линии, параллельные а и rtjt во втором (смотри план ускорений), и в точках Т и Т их пересечения приложить силу Р = - mas- При этом погрешность в моменте сил инерции от статической замены составит ДМ = Р Д/ . [c.37]

Метод точечных масс. Уравнение (7.4.4) можно интерпретироють по-другому. Если шатун АВ механизма ОЛВС (рис. 7.4.1, в) заменить статической моделью, показанной на рис. 7.3.1, в, и перенести точечные массы miAf соответственно в точку А кривошипа ОА л в точку В коромысла ВС, а затем уравновесить эти массы массами т, /И3 звеньев 7 и J, то условия уравновешенности вращающихся звеньев 1 и 3 можно представить в форме уравнений (7.4.4). Такая интерпретация уравнений (7.4.4), называемая обычно методом уравновешивания механизмов точечными массами, может быть полезной в некоторых случаях при уравновешивании механизмов с симметричными звеньями. [c.503]

Центральный механизм ОАВ (рис. 7.5.2, а) статически уравновешивается методом подобия или методом точечных масс. Для этого необходимо шатун AS заменить его статической моделью (см. гл. 1), представляющей собой невесомый стержень с двумя точечными массами 2 , гп2в (рис. [c.508]

МОЩЬЮ трудно произвести сколько-нибудь точное измереьие интенсивности пучков. Если же фотографический метод регистрации заменить электрическим, например, поставить вместо фотопластинки цилиндр Фарадея, то точность измерения масс уменьшится, но зато появится возможность точного измерения интенсивности. Приборы такого типа называются масс-спектрометрами. Масс-спектромегры измеряют не энергию связи, а количество ионов с данным массовым числом, т. е. изотопный состав элеменгов. Определение изотопного состава требуется во многих областях науки и техники (см. гл. XIII). [c.40]

Цели САПР заключаются в повышении качества продукции, уменьшении трудоемкости и сокращении сроков проектирования, изменении технологии проек-гирования в связи с усложнением объектов. Этп цели достигают, применяя матема1ические методы и методы вычислительной техники, разрабатывая эффективные математические модели, применяя методы многовариантного проектирования и оптимизации конструкции по массе, габаритам, стоимосгн, надежности и другим параметрам, автоматизируя расчетные и графические работы, а также заменяя натурные испьггания моделированием. [c.37]

Методы защиты полимерных материалов от биоповреждений аналогичны используемым при защите ЛКП. Например, одним из важнейших условий получения стойких к воздействию микроорганизмов материалов является введение в их состав таких компонентов, которые не могут быть использованы микроорганизмами в качестве субстратов в процессе развития. Анализ химического состава пленок ПВХ показал, что после воздействия на них некоторых культур грибов и бактерий содержание пластификатора (ПДЭС-1) резко снижалось. Очевидно, это связано с использованием последнего в процессе жизнедеятельности микроорганизмов. Подобное явление наблюдалось при поражении грибами полиэтиленов. Биостойкость резко снижалась при введении в полиэтилены углеродсодержащих наполнителей или при использовании полиэтиленов с низкой молекулярной массой. Для повышения стойкости полимерных материалов достаточно было в первом случае заменить пластификатор, во втором — исключить наполнитель и применять полиэтилены с высокой молекулярной массой. [c.82]

С распространением электросварки и организацией индустриальных методов сборки и монтажа опор клепаные конструкции постепенно заменялись на электросварные секции с последующим укрупнением их на месте установки опор. Заводы по изготовлению опор сварной конструкции должны быть оборудованы мощными кранами, иметь большое и сложное сварочное хозяйство со значительным расходом электроэнергии на сварку. Съем продукции с площадей заводов ввиду громоздкости конструкций составлял 0,7—1,5 т с 1 м Сварные пространственные конструкции не давали возможности загружать подвижной железнодорожный состав более чем на 30% подъемной массы вагона, а по автомобильному транспорту — более 407о их грузоподъемности. Перевозка сварных секций металлических опор требовала специальных автоприцепов и тяжелых автомашин. Для монтажа этих опор на трассах линий электропередач необходимо было иметь мощные краны на тракторах. [c.230]

Принимая во внимание симметрию ГЦК и идентичность его петель, рассмотрим только одну петлю (например, № 2 на рис. 6.1), заменив влияние на нее остальных петель и вспомогательных трубопроводов (САОЗ и других) соответствующими присоединенными жесткостями и массами этих трубопроводов, непосредственно примыкающих к реактору. Выбранную петлю аппроксимируем системой конечных элементов, прямолинейных и кривых, в соответствии с реальной трассировкой и требованиями точности и вычислительной устойчивости метода, изложенными в гл. 3. Полученная таким образом расчетная схема ГЦТ приведена на рис. 6.2, она состоит из 58 конечных элементов (из них 4 криволинейных) и 56 узлов. При этом участок 1-20 моделирует реактор вместе с оборудованием верхнего блока, 51-56 - парогенератор, 27-29, 29-42 и 29-37 - главный циркуляционный насос, 14-25 и 22—30 — главные запорные задвижки с приводами управления 17-23 и 24-28 для холодной и горячей веток петли соответственно. [c.191]

Требование к болтовому материалу в отношении повышения механических свойств, диктуемое условиями нагружения, особенно при переменных и ударных нагрузках, а также при высоких температурах, привело к использованию наряду с мало- и среднеуглеродистыми сталями сталей легированных, обеспечивающих длительную службу резьбового изделия. Одпако основная масса рыночных крепёжных изделий (примерно до М24) обезличенного напряжения изготовляется из мало- и среднеуглеродистых сталей, что диктуется не только чисто экономическими соображениями, но и условиями массовой фабрикации этих изделий. Основные тенденция по линии технологического процесса этой группы изделий сводятся в части заготовительных операций к холодной высадке головок болтов и холодной же штамповке гаек. Роль горячей штамповки из года в год снижается не только на малых и средних размерах, но и на больших, где часто более целесообразным находят замену болтов связями с двумя гайками (болт-шпилька) и механическую обработку гаек из круглой или шестигранной заготовки. В части резьбы метод воспроизведения таковой накаткой является превалирующим, обеспечивая качество изделия в части формы, размера, чистоты поверхности и уплотнения поверхностного слоя. Повышение качества накатанной резьбы при длительных переменных нагружениях отмечены был,1 выше на стр. 188. Использование холодной высадки и накатки резьбы раряду с по- [c.198]

Анализируя рассмотренные выше построения, следует указать, что метод весовой линии имеет несомненные преимущества по сравнению с другими графическими методами. В первую очередь это простота и точность, так как отпадает двойственность построения, присущая другим методам. Операции с параллельными и пересекающимися векторами (силами) следует простому закону сложения краевых и параллельных составляющих. Вычисление центров масс стержневых систем и механизмов, по методу весовой линии значительно проще, чем по существующим способам. Упрощается также исследование давлений в кинематических парах механизмов и определение реакций опор в стержневых системах. Методом весовой линии весьма просто производится бесполюсное интегрирование и дифференцирование, так как закон распределения сил соответствует закону изменения функции q = f (х). При этом первообразная функция (вес фигуры, заключенной между кривой q = f [х) и координатными осями) представляет собою интеграл. В дискретном анализе понятие бесконечно малая величина" заменяется понятием конечно малая величина со всеми вытекающими отсюда представлениями о производной в конечных разностях и численным интегрированием (вычислением квадратур). Полигоны равновесия узлов в стержневых системах, построенные по методу весовой линии, проще диаграмм Л. Кремоны, так как позволяют вычислять усилие в заданном стержне не прибегая к определению усилий в других стержнях, необходимых для построения диаграмм Кремоны. Графическое решение многочленных линейных уравнений (многоопорные валы и балки, звенья, имеющие форму пластин, и т. д.) производится по опорным весам или коэффициентам при неизвестных. Такой путь наиболее прост и надежен для проверки правильности решения. Впервые в технической литературе. дано графическое решение дифференциальных уравнений для балки переменного сечения на упругом основании и для круглых пластин с отверстиями, аналитическое решение которых требует сложного математического аппарата. В заключение отметим предельно простое решение дифференциальных уравнений теории упругости (в частных производных) указанным методом. [c.150]

В результате содержание углерода уменьшается до 0,003%, а-окись кремния образует с окисью магния стекловидную массу. Затем лист проходит через вторую печь, где отжигается при 1150° С в атмосфере сухого водорода. При этом отжиге завершается рекристаллизация металла и до 0,001% уменьшается содержание серы. После этого лист подвергают термической рихтовке и фосфатируют при 800° С. Края листя окончательно обрезают, а лист разрезают по длине для отправки на трансформаторные предприятия. Точный контроль толщины проката достигается при использовании методов неразрушающего контроля. Стали с прекрасными электрическими свойствами, заменяющие холоднокатаную кремнистую сталь, были разработаны совсем недавно. Один из таких материалов — японская сталь Hi-B — получается при одностадийной холодной прокатке 3%-ной кремнистой стали, к которой добавлен нитрид алюминия для стабилизации границ зерен [12]. Характеристики листа в дальнейшем улучшаются заменой фосфатного покрытия другим, которое состо- [c.246]

Наиболее широкое распространение в расчетной практике получил в настоящее время метод Ю. А. Шиманского [41 ]. Этот метод основан на том же общем принципе, но содержит ряд упрощений, облегчающих его практическое использование. Во-первых, определенное упрощение формы свободных колебаний однопролетной балки позволило автору метода избавиться от тригонометрических и показательных функций благодаря сведению всего расчета к алгебраическому, причем важнейшие соотношения заданы в виде графиков. Все это существенно упрощает проведение расчета, но затрудняет оценку роли того или иного пролета в решаемой задаче. Во-вторых, расчет ведется от носового конца валопровода в корму, т, е. в наиболее целесообразном направлении. Однако сложность частотного расчета последнего консольного участка вынудила Ю. А. Шиманского заменить гребной винт точечной массой и тем самым пренебречь инерцией поворота тела винта в процессе колебаний, которая может играть немаловажную роль. [c.231]

Процедура В. т. состоит теперь в следующем. Возмущающие силы зависят от f и неизвестных элементов орбиты (О и /(i). Но в первом приближении эти силы можно вычислять при постоянных элементах орбиты, отвечающих зпачепия г оскулирующих элсмсптов при t=0. Иначе говоря, допствит, возмущающие силы можпо заменить теми силами, к-рые действовали бы на тело при движении по первоначальным. эллипсам, удовлетворяющим законам Кеплера. Если в качестве параметров орбиты выбраны оскулирующие элементы, то это хорошее приближение, т. к. их изменение в процессе реального движения является небольшим (пропорциональным возмущающей силе). Далее, ири заданных возмущающих силах можно найти новые элементы орбиты, снова подставить их в возмущающие силы и т. д. Возникает ряд по степеням возмущающих сил, к-рый в случае плапстпой системы является рядом по малой величине отношения масс планет к массе Солнца, Описанная процедура наз, методом вариации постоянных. Аналитически она выглядит след, образом. [c.302]

Металлы, Плазма типичных металлов — сильно вырожденная электронная ферми-жидкость, описание к-рой требует использования многочастичных методов и учёта структуры энергетик, зон. Однако мн. свойства простых металлов, в к-рых электроны проводимости принадлежат атомным з- и р-оболочкам, могут быть описаны в рамках т. н. модели желе , когда кристаллик. решётка заменяется однородно размазанным положит, зарядом ионов, на фоне к-рого колеблются электроны. Концентрация электронов п фактически является единств, параметром модели, т. к. в этом случае в(1)е = 1,ат. — масса свободного электрона, Из-за высоких п частота сор 10 с 1, а энергия плазмона ЙШр для большинства простых металлов 5—2.5 эВ (в Ка 5 эВ в Mg 11 эВ, в А1 16 эВ). [c.601]

Применения метода. Простейший объект приложения метода С. п.— бесконечная однородная система взаимодействующих по закону Кулона ферми-частнц в массой т, зарядом в и спином (электронов) в присутствии однородного компенсирующего фона противоположного знака заряда. В методе С. п. энергия такой системы в единице объёма равна к р /10п т — е ро /4л, где Ро — (Зл п) /, п — плотность числа частиц, первый член — кинетическая, второй — обменная энергия. Этот результат используют для упрощения интегро-дяф ренц. ур-ния Хартри — Фока (5), заменяя его дифференц. ур-нием Хартри — Фока — Слэтера, где —в [3л я(г)] /л, п(г) - 2па фдР [c.414]

Метод мембраны нулевой толщины заключается в условной замене открытой системы, содержащей ТЖП, на энергетически эквивалентную ей систему (референтную, по Гиббсу, систему, см. Поверхностные нвмния), в к-рой ТЖП заменена на разделяющую (по Гиббсу) поверхность, т. е, поверхность, хотя и имеющую нулевую толщину, однако характеризующуюся конечными значениями поверхностных плотностей свободной энергии, энтропии и массы. Весь объём V системы при этом считается заполненным фазой р К= V . Мембранный метод описания ТЖП используется в том случае, когда толщина плёнки не является экспериментально измеряемым параметром. Как и в случае свободных межфазных поверхностей, все экстенсивные параметры системы представляются в виде суммы объёмных частей, относящихся к фазе р. и по- [c.128]

Общее дифференциальное уравнение теплопроводности (1.1), учитывающее зависимость теплофизических свойств тела от пространственных и временной координат [251, аппроксимируется разностной схемой, позволяющей реализовать в основном традиционный счет. При этом трехмерное тело произвольной формы схематизируется и заменяется его сеточной моделью с переменным шагом пространственной сетки (рис. 1.2). В узлах сетки сосредотачиваются массы элементов, ограниченных теплопередающими поверхностями, проходящими между узлами сетки на равном расстоянии от них. При такой модели тепловые сопротивления соответствующих масс элементов располагаются между узлами сетки. В методе и программе предусматривают возможность задания в каждом из узлов свойств как твердого, так и газообразного тела. [c.22]

Случай изменяющейся геометрии стержней приводит к дифференциальным уравнениям с переменными коэффициентами (ступенчатые стержни, стержни с непрерывно меняющимися по длине сечениями, криволинейные стержни с переменными радиусами кривизны, а также стержни с изменяющимися по длине массой, сжимающей силой, коэффициентом постели и т.п.). Теория построения решений таких уравнений приводит к псевдодифференциальным уравнениям и сложным фундаментальным функциям. Известны буквально считанные случаи в механике и других науках, когда удавалось построить фундаментальные решения для дифференциальных уравнений с переменными коэффициентами. В публикациях на эту тему наметился другой подход, когда объект с распределенными параметрами заменялся объектом с кусочно-постоянными параметрами (рисунок 2.36). В этом случае все ступени описываются дифференциальными уравнениями с постоянными коэффициентами, решения которых всегда можно получить. При достаточном числе ступеней решение для дискретизированного таким образом стержня будет мало отличаться от решения для стержня с распределенными параметрами. Эта простая идея довольно долго не могла быть реализована из-за отсутствия соответствующего метода расчета. Метод начальных параметров (МНП), методы сил и перемещений, МКЭ и другие методы приводят алгоритм расчета к произведениям матриц фундаментальных функций, что при большом числе ступеней существенно ухудшает точность результатов вследствие неустранимых погрешностей округления. Предлагаемый аналитический вариант МГЭ свободен от этого недостатка. [c.109]

В течение примерно двух лет метод частичного окисления был основным методом производства нержавеющей стали. Были выполнены сотни плавок. Вначале метод ие подвергался изменениям и осваивался таким, каким оп был разработай при проведении опытных плавок. Через некоторое время в изложенную выше технологию внесены были изменения 1) большая часть мягкого железа была заменена отходами хромопикелевых сталей с низким содержанием углерода 2) масса плавки была повышена 3) после скачивания окислительного шлака в металл добавляли 10—12% нагретых докрасна отходов стали 1Х18Н9Т для экономии легирующих материалов. [c.96]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...