Термический КПД

Подставив в формулу (3.10), справедливую для любого цикла, выражения для q и (/2, получим, что термический КПД цикла Карно определяется формулой [c.23]

Из нее видно, что термический КПД цикла Карно зависит только от абсолютных температур горячего и холодного источников. Увеличить КПД цикла можно либо за счет увеличения температуры горячего источника, либо за счет уменьшения температуры холодного, причем влияние температур h и Tj на значение т ( различно [c.23]

При Т = Т 2 термический КПД цикла равен нулю. Это указывает на невозможность превращения теплоты в работу, если все тела системы имеют одинаковую температуру, т. е. находятся между собой в тепловом равновесии. [c.24]

Для ориентировки приводим значения термического КПД цикла Карно при различных температурах горячего источника и при температуре холодного источника, равной 10 °С. [c.24]

Термический КПД данного цикла [c.24]

Как показано в 3.3, наибольший термический КПД в заданном диапазоне температур имеет цикл Карно. При его осуществлении предполагается использование горячего источника с постоянной температурой, т. е. фактически с бесконечной теплоемкостью. Между тем на практике в работу превращается теплота продуктов сгорания топлива, теплоемкость которых конечна. Отдавая теплоту, они охлаждаются, поэтому осуществить изотермическое расширение рабочего тела при максимальной температуре горения не удается. В этих условиях необходимо установить общие принципы, определяющие наибольшую термодинамическую эффективность теплосилового цикла, в частности, с позиций потери эксергии. [c.56]

КПД цикла. Рассмотрим два цикла с одинаковыми точками 1 и 4, один из которых (1 -2 -3 -4) имеет большую степень сжатия е, чем другой (I-2-3-4). Большему значению t соответствует более высокая температура в конце сжатия 1-2. Следовательно, изохора 2 -3 расположена в Т,. s-диаграмме выше, чем изохора 2-3. Из рис. 6.2, б видно, что количество теплоты /l, подведенной в цикле 1-2 -3 -4 (площадь 2 -3 -5-6), больше, чем количество теплоты, подведенной в цикле I-2-3-4 (площадь 2-3-5-6). Количество отведенной теплоты в обоих циклах одинаково (площадь 4-5-6-1). Следовательно, термический КПД r i= q2/q, больше в цикле 1-2 -3 -4. [c.58]

На рис. 6.3 приведены кривые зависимости термического КПД цикла со сго- [c.58]

Термический КПД цикла Ренкина, естественно, меньше, чем x]i цикла Карно при тех же температурах Т, и Тг, поскольку средняя температура подвода теплоты уменьшается при неизменной температуре отвода. Однако реальный цикл (с учетом неравновесности сжатия пара в компрессоре в цикле Карно) оказывается экономичнее. [c.62]

Теоретически термический КПД цикла Ренкина можно сделать равным КПД цикла Карно с помощью регенерации теплоты, если осуществить расширение пара не по адиабате 1-2, как в обычной турбине, а по политропе /- [c.62]

Термический КПД цикла определяется, как обычно, по уравнению T, = (qi — [c.63]

Перегрев пара увеличивает среднюю температуру подвода теплоты в цикле, не меняя температуру отвода теплоты. Поэтому термический КПД паросиловой установки возрастает с увеличением температуры пара перед двигателем. Для примера ниже приведена зависимость г , от t[ при абсолютных давлениях р = = 9,8 МПа и />, = 3,9 кПа [c.64]

С этой же целью пар, частично расширившийся в турбине, возвращают в котел и снова перегревают (уже при меньшем давлении), осуществляя так называемый вторичный (а иногда и третичный) подогрев. Одновременно это повышает термический КПД цикла. [c.65]

Термический КПД установки с противодавлением получается ниже, чем конденсационной установки, т. е. в электроэнергию превращается меньшая часть теплоты топлива. Зато общая степень использования этой теплоты становится значительно большей, чем в конденсационной установке. В идеальном [c.66]

Наряду с регулируемыми каждая турбина имеет еще несколько нерегулируемых отборов пара, используемых для регенеративного подогрева питательной воды, существенно повышающего термический КПД цикла. [c.67]

Ю. Расчеты показывают, что для е= 10 термический КПД цикла г г = 0,61. [c.179]

Термический КПД цикла с регенерацией (при одном регенеративном отборе) [c.187]

Определенный таким образом термический КПД для любых тепловых двигателей должен быть меньше единицы. Потому что процесс установления теплового равновесия между двумя частями системы, обладающими различной температурой, который используется в этих устройствах для получения работы, непременно требует передачи хотя бы части тепла от горячего тела к холодному. Иначе не будет никакого процесса установления [c.115]

Найти термический КПД цикла Отто, считая, что рабочим телом является многоатомный идеальный газ, энергия молекул которого и = ЗТ. Степень сжатия горючей смеси в цилиндре 112/ 1 8- [c.118]

Зная структуру термического КПД, укажем на некоторые особенности в различных зависимостях составляющих этой структуры. [c.109]

Задавая различные значения погонной энергии, модно подобрать такой режим, который будет соответствовать максимуму термического КПД. Изложенная методика позволяет достаточно просто я надежно осуществить выбор параметров режимов сварки путем нахождения оптимального режима по минимуму роботы формирования шва (максимуму термического КПД). [c.120]

При этом термический КПД в обеих случаях рассчитывается по одной и той же формуле [c.129]

Во всех других случаях любой цикл с верхней температурой Т и нижней температурой Т2 имеет термический КПД ниже, чем цикл Карно. На рис. 3.5, б изображен произвольный цикл efgh, осуществимый при наличии бесконечно большого количества источников теплоты. Опишем вокруг этого цикла цикл Карно abed и обозначим через Л, В и т. д. соответствующие площадки, тогда [c.24]

Эксергетический и термический коэффициенты полезного действия позволяют оценивать термодинамическое совершенство протекающих в тепловом аппарате процессов с разных сторон. Термический КПД, а также связанный с ним метод теи1ловых балансов позволяют проследить за потоками теплоты, в частности рассчитать, какое количество теплоты превращается в том или ином аппарате в работу, а какое выбрасывается с неиспользованным (например, отдается холодному источнику). Потенциал этой сбрасываемой теплоты, ее способность еще совершить какую-либо полезную работу метод тепловых балансов не рассматривает. [c.56]

Термический КПД цикла двигателя внутреннего сгорания увеличивается с ростом степени сжатия е. Нетрудно получить аналитическую зависимость г)/ от в, например, для цикла со сгоранием при у = onst. При постоянной теплоемкости [c.58]

Конденсационная установка предназначена для создания за паровой турбиной / (рис. 20.7) разрежения (вакуума) с целью увеличения используемого теп-лоперепада и повышения термического КПД паротурбинной установки. В конденсационную установку входят конденсатор 2, циркуляционный 3 и конденсат-ный 4 насосы, а также устройство для отсасывания воздуха из конденсатора 5 (обычно это паровой эжектор). Отработавший пар поступает в конденсатор сверху. Соприкасаясь с поверхностью трубок, внутри которых протекает охлаждающая вода, пар конденсируется. Конденсат стекает вниз и из сборника конденсационным насосом подается в поверхностные холодильники парового эжектора, а оттуда через систему регене- [c.173]

Рис. 20.11. Зависимость термического КПД цикла ГТУ т], от степени повышения дазлеиия л и начальной температуры газа I (для компрессора и турбины г)и, = 0,9)

Более эффективна подача в цилиндры двигателя не жидких топлив, а продуктов их разложения, особенно низкосортных топлив. Так, замена жидкого метанола СН3ОН газообразными продуктами его разложения Н2 и СО значительно повышает термический КПД двигателя, газообразная смесь с 67 о Н-2 и 33% СО (по объему) сгорает при а р = 2,4. Теплотворная способность газовой смеси выше на 22% по сравнению с исходным продуктом из-за высвобождения энергии разрыва химических связей. [c.56]

Вихревые плазматроны или плазмотроны с вихревой стабилизацией плазменного жгута известны давно, и их характеристики можно найти в изданных зарубежных и отечественных монофа-фиях. Однако устройства, генерирующие поток плазмы заданных параметров, целенаправленно использующие характерные особенности эффекта Ранка, впервые были описаны в 1992 г. [148]. Особенность таких устройств — это уже отмеченное ранее естественное конвективно-пленочное охлаждение корпусных элементов подаваемым через сопло закручивающего устройства потоком интенсивно закрученного газа, перемещающегося от сечения соплового ввода к противоположному концу вихревой камеры плазмотрона в виде квазипотенциального периферийного вихря. Одновременно осуществляя аэродинамическую стабилизацию, вихревые плазмотроны на базе вихревых энергоразделителей Ранка позволяют заметно повысить интенсивность повышения температуры плазменного факела при увеличении коэффициента теплоотдачи. Термический КПД в опытах составлял 85 94% [c.353]

Опыты [231, 267] показывают, что термический КПД г монотонно возрастает с увеличением расхода плазмообразуюшего газа G, асимптотически приближаясь к некоторому предельному значению. Таким образом, существует определенный расход газа, при котором энтальпия, а следовательно, и среднеинтегральная температура плазмы, максимальны. [c.353]

Известно, что термический КПД определяет долю введенной в металл мощности, пошедшей только на его плавление [1]. Кроме того, аяторы работ [1, 2] отмечают, что зависимости T q/H) или Pt Q/ HV)) представляют собой кривую с максимумом в едянствеВной точке, что позволило им сделать вывод о наличии самоорганизации в процессе проплавления (здесь q — мощность сварки Н — глубина шва, см V — скорость сварки, см/с). Значимость такого утверждения заставляет детальнее рассмотреть структуру термического КПД. [c.107]

Из (1) следует, что с помощью коэффициенте температу1>опро-водности а (см/с) термический КПД можно представить в виде произведения следующих безразмерных критериев [c.107]

Таким образом, представление термического КПД в виде произведения безразмерных критериев позволяет сделать вывод о том, что кривая с едиЬствевным максимумом для 1]т порождается, во-первых, мультипликативной природой самого г , а во-вторых, характером ив-менения каждого из составляющих термический КПД критериев. [c.109]

САМООРГАНИЗАЦИЯ В ЭЛЕКТРОБ НО-ЛУЧЕВОЙ ТЕХНОЛОГИЙ РАСЧЕТ ТЕРМИЧЕСКОГО КПД ЧЕРЕЗ РАБОТУ ФОРМИРОВАНИЯ СВАРНОГО ШВА [c.119]

В МЭИ разработана методика расчета термического КПД с учетом работы 4)ормированмя сварного шва [ 1 ]. Б реаультатг анализа большого количества экспериментальных данных получены простые формулы для расчета термического КПД и глубины п юплавлеция Н, которые достаточно хорошо согласуются с имеющимися экспериментальными значениями в широком диапазоне q и (q - 1—8 кВт, Vj, ОД- 0,8 см/с) [c.119]

Таким образом, полученная зависимость термического КПД е учетом энергетических затрат на плавление металла в зопе сварки позволяет определить величину с учетом специфики физических процессов, протекающих в сварочной ванне, в частности процесса парообразования и условий равновесия расплавленного металла в канале проплавления. При этом отклон< Ние расчетных значений от речульта-тов эксперимента составляет примерно 7%. [c.120]

САМООРГАННЗАЦРШ В ЭЛЕКТРОННО ЛУЧЕВОЙ ТЕХНОЛОГИИ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ТЕРМИЧЕСКОГО КПД ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ СХЕМ СВАРОЧНЫХ ИСТОЧНИКОВ ТЕПЛА [c.128]

Эффектирвость процесса проплавления Металла при сварке ха-р теризуется термическим КПД (Г т)> величину которого следует учитывать при определении требуемых параметров режима для конкретных условий осуществления процесса сварки. [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...