Диаграмма i с построение

Процессы при переменной концентрации пара в смеси и переменной относительной влажности газа (воздуха) могут совершаться только с ненасыщенным газом. Это предопределяет метод расчета таких процессов с помощью диаграммы 1-S для влажного воздуха. Основы метода расчета процессов ненасыщенного воздуха по диаграмме I-S, построенной для насыщенного воздуха изложен в первых трех параграфах предыдущей главы. [c.120]

Расчет начинают с построения рабочего процесса в диаграмме S—i (см. рис. 4.2), определения окружных потерь и нахождения скоростей. При этом используют уравнения (3.65), (3.66), (4.4) и рекомендации, приведенные в 4.2. [c.118]

Детальный расчет ТНД. Он заключается в последовательном расчете всех ступеней с построением процесса расширения в диаграмме s—i, построением треугольников скоростей, определением геометрических размеров и экономичности. В случае, если форма проточной части, найденная в процессе расчета, существенно отличается от принятой в эскизе, необходимо откорректировать распределение перепадов по ступеням, используя полученные значения di. [c.167]

Метод удельных объемов. После вычерчивания эскиза проточной части можно совместить распределение изоэнтропийных перепадов энтальпий по ступеням с расчетом самих ступеней, не прибегая к построению в диаграмме s—i процесса расширения в каждой ступени. Расчет начинают с построения зависимости удельного объема пара за ступенями от изоэнтропийного перепада. Для этого процесс расширения пара, построенный при предварительном расчете турбоагрегата, разбивают на участки примерно равной длины, число которых равно числу ступеней (см. рис. 5.2). Для каждого участка снимают сумму изоэнтропийных перепадов и значение удельного объема. Так, для первого участка перепад Лщ, удельный объем для второго hai + ha2 и 2 соответственно и т. д. Последняя точка на графике будет соответствовать величине RHa [c.167]

Диаграммы разрушения образцов, построенные в координатах сила Р — перемещение точки приложения нагрузки /р , позволяют получить данные, необходимые для расчета коэффициентов интенсивности напряжений. Четыре основных типа диаграмм разрушения показаны на рис. 8.7. Величина Pq — расчетная нагрузка для вычисления вязкости разрушения — определяется в зависимости от типа диаграммы Р—/р . Если диаграмма Р — /р оканчивается внутри угла, тангенс которого на 5% меньше, чем тангенс угла касательной к начальной части диаграммы, тогда сила Рп равна разрушающей нагрузке Рс (тип I). Для диаграммы типа II, имеющей скачок внутри этого угла, сила Pq соответствует максимальному нагружению при скачке. При диаграмме типов III и IV силу Pq определяют в месте пересечения диаграммы с указанной 5 %-ной нагрузкой. [c.141]

В обоих указанных случаях непосредственно по диаграмме i—s, пользуясь вспомогательной диаграммой i х, Т), можно найти количество тепла q и q". При выполнении графического построения на рис. 42 в масштабе q наносится значение q на вертикали X = О и q яа вертикали х = I. Полученные точки А и В соединяются прямой. Полученная в пересечении прямой АВ с линией q = q (х) точка С даст с достаточной точностью величину х - [c.144]

Чтобы построить диаграмму I-S для парогазовой смеси на плоскости, необходимо уменьшить число независимых переменных на единицу, что достигается фиксированием одного из параметров. Однако не всякий параметр может оказаться достаточно удобным для этого. Необходимо так его выбрать, чтобы оказалось возможным использовать условие независимости энтальпии от давления. А это в свою очередь позволяло бы с помош,ью построенной диаграммы производить расчеты процессов достаточно простыми приемами и при других, в общем случае переменных, значениях зафиксированного параметра. [c.88]

Адиабатно-изобарный процесс рассчитывается с помощью диаграммы I-S более простыми приемами, чем адиабатно-изохорный, так как постоянство энтальпии в процессе исключает необходимость предварительного построения линии процесса. [c.127]

На рис. 62, б приведена диаграмма истинных напряжений, построенная в координатах 5—I. Учитывая, что роль пластической деформации несравненно больше, чем упругой, считают, что участок диаграммы, соответствующий упругой деформации, совпадает с осью координат. [c.91]

Принцип построения диаграмм выносливости по четырем данным точкам, соответствующим трем циклам переменных напряжений — симметричному с От = О (диаграмма I), пульсирующему с От = Оа (диаграмма II) и асимметричному знакопостоянному с От >Оа (диаграмма III) и одному статическому напряжению (а пли ст ), показан на фиг. 84, в правой части которого (диаграмма IV) собраны все случаи симметричных и асимметричных циклов. [c.142]

Теоретическими исследованиями ([I], 3], [4]), выполненными с построением векторных диаграмм давлений на коренные шейки вала, установлено, что при проектировании нового двигателя, применяя разгрузку коренных шеек его коленчатого вала противовесами, возможно уменьшить длины этих шеек [c.153]

Гашение поля производится всегда по одной группе— либо рабочей, либо форсировочной. Поэтому на рис. 43 представлены диаграммы схемы с одной группой вентилей. Процесс построения диаграмм рассмотрим при а = 105° и Y = 15°. Пусть во время I работали вентили [c.90]

Этот результат получен именно для ситуации, представленной на диаграмме (см. рис. 22.14). Если минимальное число импульсов в цуге равно По (а не пяти, как в рассмотренном случае), то вместо (22.15) будем иметь Р п, По) п — щ + l)i/ f ". Построенные с помощью этой формулы распределения числа импульсов в цуге довольно хорошо описывают статистику импульсов реального генератора. [c.477]

Построение диаграммы ДТ = ЛГ (q>) (рис. 19.5, б) ведем путем подсчета площадей, заключенных между кривыми Мд = Л1д (qj) и М(, = Мс (q>)i как это было указано в 74 (на рис. 19.5, а эти площадки заштрихованы). Построение диаграммы ДГ = = А7 (ф) удобно начать с положения Ь. [c.382]

Пример I. Рассмотрим простейшую ферму, состоящую из трех стержней (рис. 281, а), в узлах этой фермы приложены заданные внешние силы /. //, ///, находящиеся в равновесии. При построении диаграммы будем пользоваться системой обозначений, предложенной Боу (Bow), а именно части плоскости вне фермы, ограниченные линиями действия приложенных к узлам фермы сил, обозначим буквами А, В, С часть плоскости внутри фермы, т. е. в данном случае плоскость треугольника, обозначим буквой D. Тогда, векторы сил на диаграмме (рис. 281, <Т) будут обозначаться двумя малыми буквами, соответствующими обозначению тех областей, для которых линия действия силы или стержень является границей. Например, сила / [c.268]

Задавая различные значения i и выполнив указанные построения, получают некоторую кривую, которая и описывает изменение состояния газа при течении его по трубе (рис. 7). Каждая из линий должна заканчиваться в точке, где касательная перпендикулярна оси абсцисс, а ш = с на i — s-диаграмме эта точка обозначена буквой В. Продолжать линию за точку В лишено смысла, так как после точки В линия загибается влево, в сторону уменьшения энтропии, что в действительном процессе течения не может иметь места. Участок АВ этой линии описывает изменение состояния газа при течении его по [c.667]

Обычно для построения диаграммы предельных напряжений какого-либо материала испытания начинают с симметричного цикла (г= — 1). Предельным напряжением при этом будет предел выносливости o-i. Следовательно, [c.348]

Каждое измерение, при наличии погрешностей у станка и прибора, включает ошибки как одного, так и другого. При повороте трубы отправителя вокруг диска в каждом новом цикле измерений одни и те же ошибки станка складываются с различными ошибками прибора (если номера отсчетов постоянны по станку). Диаграммы I—VIII, построенные на основании этих измерений, внешне отличны между собой (см. фиг. 25). Только контрольное измерение — диаграмма IX, нанесенное пунктиром под диаграммой /, повторяет последнюю. У всех диаграмм началом координат служит нулевая отметка стола и все они координированы по столу измеряемого станка. Взяв среднее арифметическое значение по всем восьми измерениям для каждой из 40 отметок стола (для каждого номера отсчета), построили новую диаграмму, характеризующую ошибки станка в их чистом виде (с достаточным приближением), без погрешностей прибора. Исключение погрешностей прибора произошло вследствие того, что складывая один и тот же номер показаний, взятых из разных циклов измерений (при отметках по станку) суммируются одинаковые ошибки по станку и различные погрешности прибора. Ошибки прибора, если они имеются, осредняются и приводят только к повышению общего уровня ошибки от нуля (к изменению линии нуля), не меняя величины относительных отклонений. [c.165]

При расчете систем кондиционирования широко используетея -диаграмма. Обычно относительная влажность на выходе из оросительной камеры не превышает 95%, поэтому при построении процееса увлажнения воздуха в di-диаграмме температуру разбрызгиваемой воды принимают равной температуре мокрого термометра, а конечное состояние воздуха определяется точкой 10 (рис. 11.2) пересечения линии i = onst, проходящей через точку 9, соответствующую начальным параметрам наружного воздуха, с линией Ф, = 95%. При одновременном поступлении в воздух теплоты и влаги процесс является политропным, построение его на диаграмме осуществляется с помощью тепловлажностного отноще-ния (11.6). [c.378]

После выбора основных параметров ГТЗА выполняют его предварительный расчет на режиме полного хода с учетом других возможных режимов. При этом выполняют построение процесса расширения пара в диаграмме s—i, с разбивкой перепадов энтальпий и мощности между корпусами, определяют параметры пара в отборах, расход пара, характеристики последней ступени ТНД, диаметр регулировочной ступени, частоту вращения роторов. [c.159]

Рассмотренная модель подтверждена результатами расчетного анализа процесса упругопластического деформирования для цилиндрических корпусов типов I и II. Изменение диаграмм циклического деформирования для цилиндрического корпуса типа I, связано только с упрочняющим эффектом сплава ползучесть при температуре 610 °С не проявляется (рис. 4.61, а). Для цилиндрического корпуса типа II диаграммы циклического деформирования, построенные без учета (штриховые линии) и с учетом (сшющные линии) ползучести различаются значительно (рис. 4.61, б). Эта особенность процесса упругопластического деформирования для корпуса типа II подтверждается характером зависимости деформации полз) ести от числа полуциклов, полученной с учетом изменения упругих напряжений а на этапе разгрузки в (f + 1) -м полуцикле и напряжений релаксации на этапе выдержки (рис. 4.62). [c.230]

Практическое использование этого весьма простого по внешнему виду соотношения затрудняется тем, что давление (или температуру), отвечающее текущим значениям v и /, приходится определять либо графическим построением, отыскивая в диаграмме i—s точку пересечения изохоры v с линией постоянной энтальпии, либо же последовательным подбором табличных величин. [c.232]

Проанализируем построение диаграммы равновесия в частных случаях. Когда сила Р, действующая на узел, направлена вертикально, то след i располагается в нулевой точке О (фиг. 106). Пересечение плоскости 1-2, проходящей через стержни 1-А и 2-А с плоскостью Z-5, содержащей силу Р и стержень 3-А дает центр параллельных сил я. Для определения аппликат Zi, и проектируем заданную силу на вертикаль й-3, проходящую через след 5 и с помощью весовой линии лк находим аппликату Zj=0( 1 и равнодействующую Z12= ndj. Проектируя равнодействующую на вертикаль 1-т, проходящую через след I с помощью другой весовой линии 2-т, определяем аппликаты Zj и Z . Чтобы найти соответствующие фокали Ни Нз соединяем след 3 с точкой V и проводим через верщину q аппликаты Za луч qp параллельный 2-1/ . Этот луч qp отсекает на направлении 0-3 фо-каль Яз З. [c.208]

Температура газов на выходе из ВПГ принимается из условия обеспечения приемлемого температурного режима труб паропере-гревательных поверхностей нагрева. Температуру пара на расчетных участках удобно определять графоаналитическим методом с построением совместной I—/-диаграммы продуктов сгорания и пара. Соотношения между изменениями энтальпии пара и теплосодержания продуктов сгорания А/,, [c.186]

Наиболее простым и надежным методом термодинамического расчета тепловых процессов является, как известно, графический метод с помощью диаграммы i-s. Но применительно к парогазовым смесям диаграмма i-s должна иметь еще третью координатную ось, определяющую количественный состав смеси. Стремление избежать применения трехмерных диаграмм привело к появлению диаграмм, построенных при упрощающих условиях на плоскости и позволяющих графическим способом решать отдельные частные задачи. Лучшими из них являются предложенные Ф. Бошняковичем совмещенные диаграммы I-K и S-K, где К — концентрация влаги в парогазовой смеси. Однако эти диаграммы оказались очень сложными в применении. Поэтому возникла необходимость разработать другие принципы построения энтропийных диаграмм для парогазовых смесей П2], позволяющие строить их в прямоугольной системе координат на плоскости. [c.6]

Диаграмма I-S для влажного воздуха, построенная на 1 кГ сухого воздуха, представлена на фиг. 35 [12] . Она отличается удобством применения и простотой изображения на ней процессов, а также большой универсальностью. Диаграмма позволяет рассчитывать все возможные процессы в охватываемой ею области параметров, т. е. при = 0,0001 -0,15 кПкГ сух возд, t = —40-н-+-250° С и р = 0,3- -30 ата. Область особенно высоких давлений на диаграмме служит для определения состояний с небольшими значениями относительной влажности. Так, например, на линии = 1000 ата будут находиться точки, определяющие состояние воздуха в соответствии с формулой (б) при давлении р = 5 ата и ф = 0,5% или при р = 10 ата и ф = 1 % и при различных значениях t и Методика построения этой диаграммы и ее исследование приводятся в гл. VII. [c.89]

При построении кинетических диаграмм I = / (Д/С, Кс, tn, М, R, /С ) только по результатам испытаний образцов необходимо ввести большие коэффициенты запаса, что приводит к утяжелению конструкции. Однако в действительности резервы и не малые есть (см. табл. 4.3), что обосновано представительными статистическими данными по работе литых корпусов турбин, со-держаш их дефекты. [c.139]

На основе рабочего процесса паросиловой установки построим гб диаграмму термодинамического цикла. Построение ргб диаграм-мы целесообразно начать с изобарического нагрева рабочего тела (при Рх = onst) (изобара АЕ на рис. 9.8, а). Причем на участке АВ нагрев происходит в котле 2, а на участке BE — ъ пароперегревателе 7. Линия I на рис. 9.8, а разделяет области жидкой фазы рабочего тела (слева) и влажного пара (справа), т. е. в паровом котле 2 на участке АК нагревается жидкость, а на участке КВ влажный пар [c.117]

Диаграмма состояния системы, построенная по результатам тер.м., ческого и рентгеновского анализов, а также измерения магнитнЬ свойств сплавов, представлена на рис. 124 [1—3]. Сплавы s с I получали из компонентов в откаченных пирексовых ампулах или тиглях из AI2O3, используя s чистотой 99,99 % (по массе) и пол проводниковый Те [1, 2]. [c.228]

На рис. 2 представлена диаграмма "адгезионных" состояний, построенная на основании данных рис. I. Кривые I и 2 на этш рисунке описывают изменение усилия отслаивания соответственно до контакта с водой и после воздействия воды. Область I соответствует интервалу составов полимерной композиции (fJJ, в которой прочность адгезионной связи при воздействии воды снижается. Очевидно, что все промежуточные кинетические значения прочности адгезионной связи систем для каждого значения составов будет уменьшаться по линии, параллельной оси ординат и проходящей через абсциссу при заданном значении составаот точки,пе-ресекащей кривую I, до точки,пересекающей кривую 2. Область II соответствует интервалу составов <Р р при которых усилие отслаивания в системе полимер-металл в контакте с водой возрастает. Фихуративная точка составов, обозначенная на рисунке пунктиром, [c.83]

Рабочий процесс пиевмодвигателей наглядно отображается индикаторной диаграммой, построенной в координатах давление р и объем рабочей камеры V (рис. 234). Участок 1—2 соответствует процессу наполнения рабочей камеры, участок 2—5 соответствует процессу расширения воздуха в рабочей камере, участки 2—4, 3—4 соответствуют выхлопу машин, работающих без расширения или с частичным расширением, участок 4—5 соответствует холостому ходу камеры, участок 5—/ — процессу заполнения мертвого объема рабочей камеры. Площадь, ограниченная диаграммой I—2—3—4—5, соответствует внешней работе, совершаемой одной рабочей камерой за цикл. Объем мертвого пространства рабочей камеры равен V - Объем рабочей камеры в момент отсечки потока воздуха равен l/g, максимальный объем — V . Если [c.303]

Для построения диаграмм V = I (t) н ас = Ос (/) отрезки, изображающие на плане скоростей и ускорении скорость v и ускоренне ас, откладывают на ординатах, проведенных в точках 1, 2, 3,. .. (рис. 4.31, б), учитывая при этом знак скорости Va и ускорения йс. Если отрезки откладываются непосредственно с планов скоростей и y Kopeiuui, то масштабы ординат кривых V = I U) н о, = Ос (/) будут равны масштабам и jia планов скоростей и ускорений. Зтн же диаграммы будут и диаграммами V = V (фг) и ас = Ос (фг)- [c.105]

Для определения значений этого отношения строим диаграммы приведенного момента инерции J = (ф) (рис. 16.3, а) и кииетг1Ч( ской энергии Т = 7 (ф) (рис. 16.3, е). Для удобства построений повернем диаграмму Л, === (ф) на угол 90" , т. е. ось ординат, на которой отложены значения приведенного момента инерции У , расположим горизонтально, а ось абсцисс, где отложены значения угла ф поворота звена приведения, расположим вертикально. Так как кривая = Уц (ф) повторяется через каждый цикл, то можно ограничиться вычерчиванием этой диаграммы на угле поворота фо, как это сделано на рис. 16.3, а. На диаграмме У = Уц (ф) отмечаем точку соответствующую точке 1 диаграммы кинетической энергии Т = Г (ф) (рис. 16.3, в), и через эту точку проводим вертикальную прямую до пересечения с горизонтальной прямой, проведенной через точку V кривой Т Т (ф). Точку пересечения этих прямых отметим цифрой 1 (рис. 16.3, б). Далее отмечаем на диаграмме J = У (ф) точку 2 и соответствующую ей точку 2 на диаграмме Т = Т (ф). Пересе чение соответствующих вертикали и горизонтали дает точку 2 Пересечение прямых, проведенных через точки З и 3, дает точку < через точки 4 i 4 — дает точку 4 и т. д. Соединяя последова [c.353]

Диаграммы [f — наиболее полно раекрывают картину работы подшипника, но построение их трудоемко. Проще определять относительный зазор прямо из условия = 0,3 на основании рис. 351 или формулы (121) и подбирать ближайшую стандартную посадку по рис. 340, в, г так, чтобы при крайних значениях i величина не выходила бы из пределов 0,1—0,5 и в среднем была равна 0,3. Учитывая износ в эксплуатации, лучше придерживаться несколько повышенных первоначальных средних значений = 0,35 -н 0,4) с таким расчетом, чтобы по мере, приработки и износа подшипник переходил в область оптимального значения = 0,3. [c.349]

Уравнение неразрывности не зависит от величины силы Р. С помощью диаграммы состояния (рис. 7.36) легко установить качественное влияние силового воздействия на струю. Параметры газа в максимальном и изобарическом сечениях определяются точками пересечеппя неизменных кривых i и 5 с кривой 2, построенной по уравнению (116). При Рх>0 кривая 2 всегда лежит выше исходной кривой 2. Поэтому площади максимального и изобарического сечений получаются меньшими, чем в свободной струе приведенная скорость в максимальном сечении уменьшается, а приведенная скорость Ас в изобарическом сече-27 [c.419]

Это означает, что фазы могут находиться в равновесии лишь при определенных (а не при произвольных) значениях р и Т. Совокупность точек р и Т, отвечающих равновесию фаз, на диаграмме, построенной в осях р и Т, образует кривую равновесия фаз. Если состояние тела с фазой 1 меняется вдоль линии, пересекающей кривую равновесия, то в точке пересечения линии изменения состояния с кривой равновесия наступит расслоение системы на две фазы (1 и 2), после чего тело перейдет в другую фазу 2. Очевидно, что вне кривой равновесия двух фаз устойчивой будет та из них, для которой термодинамический потенциал меньше. При этом, как установлено, при определенных условиях система может остаться однородной в состоянии с фазой I и после перехода через кривую равновесия в область, в которой равновесной должна быть фаза 2 (например, переохлажденный пар, перегретая жидкость). Возникающее состояние окажется ме-тастабильным. [c.250]

Диаграмма d—i представляет собой гра( 5нческую интерпретацию уравнения (15.23) для энтальпии влажного воздуха, построенного в косоугольной системе координат энтальпия — вла-госодержание. Диаграмма, построенная для 1 кг сухой части влажного воздуха и определенного барометрического давления, наглядно показывает взаимосвязь основных параметров влажного воздуха, характеризующих его состояние (/, ср, d, i, р ), Она позволяет по двум заданным легко определять остальные параметры влажного воздуха, а также наглядно изображать и анализировать процессы изменения его состояния и те.м самым сводит до минимума аналитические расчеты, связаиш ю с решением практических задач. [c.50]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...