Масса корректирующая

На рис. 13.44, б показана сила FI,, полученная вследствие установки корректирующей массы /Пд при втором испытании. Имеем [c.298]

На рис. 13.44, в показана сила р й, полученная вследствие установки корректирующей массы при третьем испытании. Имеем [c.298]

Угол а (рис. 13.44, а) между направлением, на котором надо установить противовес mi, и направлением установки корректирующей массы гпц определяется, согласно рис. 13.45, из соотношения [c.299]

Способы определения модуля и направления дисбаланса ротора в плоскости уравновешивания основаны на измерении максимальных амплитуд колебаний рамы при трех условиях запуска ротора. Рассмотрим один из этих способов. Замеряем амплитуду А1, обусловленную дисбалансом А1 (рис. 72). После этого прикрепляем к балансируемой детали в плоскости вращения корректирующий груз массы на некотором расстоянии р от оси вращения (направление радиус-вектора может быть выбрано произвольно). Этот груз обусловливает дополнительный дисбаланс А = Рк. который, складываясь геометрически с дисбалансом А], дает результирующий дисбаланс [c.102]

Разместим на звеньях I н 3 противовесы (корректирующие массы) w i и / к (рис. 6.3, й) с таким расчетом, чтобы центры масс систем [шц, / к и оказались бы в неподвижных [c.205]

Условиями полной балансировки будут /Л<1 = 1У, 0,л = —/)/). Векторы /),, I и D,ji показаны па рис. 6.14, а. Их угловые координаты ( v,i и ( K/i следует взять с планов дисбалансов (рис. 6.14,6). Корректирующие массы равны / к i = где [c.216]

Для балансировки ротора в плоскости А в этой плоскости следует расположить корректирующую массу т ,, дисбаланс которой определяется из уравнения D a-=—D,. Величину самой массы //гк,1 получим, задавшись эксцентриситетом е л (рис. 6.16,6) [c.221]

Устранять неуравновешенность можно двумя способами — добавлением или удалением корректирующих масс т и m, i в плоскостях коррекции. Автоматические балансировочные станки, работающие с добавлением корректирующих масс, необходимы для уравновешивания тонкостенных роторов. [c.222]

Для удаления корректирующих масс из тела ротора, изготовленного из любого материала, применяется балансировка с использованием лазера [8, т. 6]. Этот способ стал возможным в связи с появлением и разработкой мощных оптических квантовых генераторов. Для повышения производительности применен лазер непрерывного действия и разработана оптическая система, обеспечивающая синхронное следование луча лазера за тяжелой точкой ротора в плоскости коррекции. Практически это осуществлено, например, в автоматическом лазерном балансировочном станке ЛБС-3, принципиальная схема которого приведена на рис. 6.20. Балансируемый ротор Р опирается на неподвижные чувствительные опоры Л и S и приводится во вращение двигателем Д. От него же подается механический сигнал и в блок УБ, приводящий в синхронное с ротором вращение полый щпиндель с оптической призмой П. Сигналы опорных датчиков (t и р перерабатываются в решающем блоке РБ в фазирующий импульс, также посылаемый в управляющий блок УБ, который обеспечивает требуемое фазовое положение призмы П относительно ротора Р. Луч из оптического квантового генератора ОКГ проходит через полый шпиндель и, отражаясь от вращающей- [c.224]

Балансировочные автоматические устройства применяют не только в балансировочных станках, но также и в роторных машинных установках, когда в процессе их эксплуатации происходит по тем или иным причинам нарушение сбалансированности ротора. Например, на вал ротора такого агрегата жестко закрепляют автоматический компенсатор в виде обоймы со свободно расположенными внутри нее корректирующими массами (шары, кольца и др.) [8, т. 6]. Эти массы при вращении ротора (со сверхкритической скоростью) самоустанавливаются относительно обоймы, устойчиво обеспечивая уравновешенное состояние ротора. [c.225]

На этапе структурной разработки определяются ППП, необходимые для реализации ПП, и их возможное взаимодействие. На рис. 5.12 приведена структурная схема, включающая минимальный набор проектирующих ППП для реализации семантической модели проектирования СГ (см. рис. 5.2). ППП на рис. 5.12 расположены на трех иерархических уровнях. ППП верхних уровней в определенной мере управляют действием ППП на нижних уровнях. Так, ППП I для минимизации массы СГ требуют расчетов, выполняемых ППП 2 и ППП 3, а для минимизации температур обмоток — в расчетах, выполняемых ППП 4 и ППП 5. В свою очередь, геометрические расчеты и электромагнитные (ППП 2, ППП 3) должны корректироваться с учетом требований к механической прочности узлов и деталей СГ, что осуществляется с помощью ППП 8. В общем случае число иерархических уровней структурной схемы может быть произвольным. Однако во всех случаях последователь- [c.149]

Статическое уравновешивание проводят для звеньев, имеющих малую толщину по сравнению с размером диаметра (зубчатые колеса, шкивы и т. п.) и вращающихся с малой угловой скоростью. Операцию уравновешивания осуществляют, устанавливая на детали дополнительные корректирующие массы — противовесы. Пусть, например, на вращающемся кулачке неуравновешенная масса Ш] имеет центр тяжести С (рис. 32.2) на расстоянии от оси вращения. Сила инерции этой массы / = = m w-r . Чтобы ее уравновесить, надо создать силу Со =/у,, направленную в противоположную сторону. Для этого с противоположной стороны от оси вращения помещают противовес массой на расстоянии г от оси вращения. Из условия равенства С = Д, получаем [c.402]

Устраняют неуравновешенность, удаляя (например, высверливая) избыток материала в более тяжелой части детали или добавляя корректирующую массу в более легкой его части. [c.169]

При таком расположении корректирующей массы вызывающей колебание рамы 3, общий дисбаланс равен [c.421]

Перенесем затем корректирующую массу по другую сторону от оси А (рис. 13.12,6), сохранив скалярную величину С прежней, [c.421]

Анализ уравнения (13.41) показывает, что реальному значению т, отвечает положительное значение знаменателя. Поэтому и в уравнении (13.42) действительному значению угла Р1 также отвечает положительное значение того же знаменателя. Контроль правильности выбора знака может быть выполнен опытным путем. Для этого, сняв корректирующую массу и прикрепив найденный противовес под углом а затем —Р1, от плоскости [c.424]

Для статического уравновешивания надо в направлении, противоположном центру масс, установить корректирующую массу Пк на расстоянии Гк от оси вращения (рис. 55,а). Если будет выполнено условие [c.125]

Покажем, что полное уравновешивание можно выполнить установкой корректирующих масс в двух произвольно выбранных плоскостях I и II, называемых плоскостями коррекции (рис. 55,6). При равномерном вращении звена с угловой скоростью 0) элементарной -й массе Щ соответствует элементарная сила инерции [c.126]

Установку корректирующих масс можно заменить удалением масс и Тогда ак = а и а1( = а . [c.127]

Для некоторых вращающихся звеньев, например для коленчатых валов двигателей, корректирующие массы выполняют в виде противовесов, размеры которых находят расчетным путем из обычных условий равновесия сил, так как расположение неуравновешенных масс может быть найдено непосредственно по чертежу. Однако в большинство случаев неуравновешенность вращающегося звена (ротора) может быть найдена только экспериментальным путем на специальных устройствах, называемых балансировочными станками. [c.127]

Для определения дисбаланса в плоскости I проводят три испытания с измерением амплитуд вынужденных колебаний рамы. При первом испытании определяется амплитуда Л при втором испытании в плоскости коррекции / устанавливается в произвольном месте корректирующая масса с дисбалансом т г , что соответствует появлению дополнительной си.ты инерции ик- Суммарная сила инерции + дает амплитуду Ль После измерения этой [c.127]

Вектор х А пропорционален силе инерции и имеет то же направление. Поэтому искомая корректирующая масса в плоскости коррекции / определяется соотнощением [c.130]

Особенность балансировки гибкого ротора состоит в том, что плоскости коррекции не могут быть выбраны произвольно. По методическим указаниям к ГОСТ 22061—76 можно установить расчетом оптимальные плоскости коррекции. Корректирующие массы, установленные в оптимальных плоскостях коррекции, вызывают в теле ротора минимальные изгибающие моменты и позволяют при балансировке на частоте вращения ниже первой резонансной сохранить достигнутую уравновешенность в широком диапазоне частот вращения. [c.132]

Метод взаимонезависимых систем корректирующих масс. Корректирующая масса mi, установленная в плоскости коррекции I, вызывает приращение виброперемещения опоры I AAi = iiiia корректирующая масса Шц в плоскости II вызывает приращение виброперемещения той же опоры I AAi = mnb. Если эти виброперемещения равны и противоположны, то система корректирующих масс т,—Шц не изменит виброперемещения опоры I и повлияет только на виброперемеще- . [c.147]

Для определения коэффициента пропорциональности х и направлений, в которых необходимо установить массы rrii и Шц, можно воспользоваться приемом, который сводится к тому, что к балансируемой детали искусственно присоединяется дополнительная масса /Ид на некотором расстоянии Рд от оси вращения детали. Обычно в качестве такой массы берут кусок пластилина массы Отд, и этот кусок прикрепляют к поверхности балансируемой детали. На рис. 13.41 куски этой массы показаны на поверхности фланца В. Масса Шд носит название корректирующей массы. [c.298]

Рис, 13,44. К определению положения корректирующей массы при уравновешивании ротора а) положение г.ектора центробежной силы при первом испытании б) векторная диаграмма дейстаующнх сил после установки корректирующей массы в) векторная дна-грамгла действующих сил при третьем испытании о корректирующей массой [c.298]

Устанавливаем корректирующую массу Шд (рис. 13.41) в плоскости / на расстоянии рд от оси г—г, равном внешнему радиусу флаица, приводим во вращение ротор и снова замеряем на индикаторе наибольшую амплитуду. Пусть эта амплитуда равна А . Наконец, устанавливаем корректирующую массу на том же расстоянии Рд от центра фланца В, но по другую сторону от него, и приводим GO вращение ротор и снова замеряем наибольшую амплитуду. Пусть эта амплитуда равна А . По полученным амплитудам Л], Ла и Лз можно определить величину miti (см. формулу (13.64)). На рис. 13.44, а показана сила вызывающая вынужденные колебания в первом испытании. [c.298]

Модель раздельного течения, или двухжндкостная модель, основана на предположении о том, что, во-первых, каждая фаза газожидкостной смеси обладает определенными макроскопическими параметрами (температурой, плотностью, скоростью и др.) и, во-вторых, законы сохранения и.мпульса, массы и энергии (1. 3. 1)—(1. 3. 3) должны выполняться в каждой из фаз. При этом каждый параметр какой-либо из фаз представляет собой осреднен-ную определенным образом величину. Процедура осреднения в рамках феноменологического подхода обычно порождает ошибки в описании течений, которые корректируются путем введения дополнительных членов в уравнения переноса. [c.185]

Таким образом, метод заменяющих масс состоит в следую1цем каждое звено механизма надо заменить двумя сосредоточенными массами затем, вводя противовесы (корректирующие массы) и объединяя их с заменяющими массами, добиться того, чтобы объединенные массы оказались бы в конечном счете размещенными в неподвижных точках механизма. [c.205]

Статическая неуравновешенность может быть устранена, если к ротору прикрепить добавочную массу т , называемую корр ек-тирующей. Ее надо разместить с таким расчетом, чтобы /Л = = Шкёк = —Ост- Это значит, что центр корректирующей массы должен находиться на линии действия OS вектора D,,, а вектор к должен быть направлен в сторону, противоположную вектору ёст [c.213]

Однако статическую балансировку не всегда удается выполнить одной корректирующей массой. Так, конструкция одноколенчатого вала (рис. 6.12, а) вынуждает применить две массы, расположенные в плоскостях коррекции Л] и /V, так как пространство между этими двумя плоскостями должно быть полностью свободно для движения шатуна. В этом случае вектор Д будет выражать суммарное воздействие обеих корректирующих масс. Следовательно, число и расположение плоскостей коррекции выбирают сообразно конструкции и назначению ротора. [c.214]

Динамическую неуравновен1енность можно устранить двумя корректирующими массами, расположенными в плоскостях коррекции, перпендикулярных оси вращения (см. 6.4). [c.214]

Выполняя балансировку ротора, можно было бы каждой неуравновешенной массе противопоставить свою корректирующую массу. Однако такое решение не является целесообразным, так как в системе ротора почти всегда происходит частичное взаимное уравновешивание дисбалансов. Поэтому следует примошть другой метод. [c.215]

Устранение неуравновешенности ротора состоит в том, что корректирующие массы т А и должны быть р.чзмеии ны в плоскостях коррекции /1 и й в местах, определяемых координатами Цкл, < к,1 и фк/ь ("к/ . Отметим, что вместо корректирующих масс (противовесов) можно применить так называемые антипротивовесы . Это значит, что на линии действия вектора D размещается не корректирующая масса, а диаметрально противоположно ей из ротора удаляется соответствующее количество материала (удаляется, как говорят, тяжелое место ротора). То же самое можно сделать и в другой плоскости коррекции. Конечно, возможность применения такого приема нс(/осредстненно определяется конструкцией [)отора. [c.217]

В заключение 6.4 рассмотрим ротор, размеры которого вдоль оси вращения малы по сравнению с его радиальными размерами. Это значит, применительно к рис. 6,14, а, что детали /, 2, 3 расположены весьма близко друг к другу, так что размер ,i аг и а. малы. Тогда со1 ласно формулам (6.13 дисбалансы JX,/i и I )mi будуг также малыми, и ими можно пренебречь. Следовательно, согласно уравнениям (6.14) D О, так что вся неуравновеп1енность ротора будет выражаться практически только одним дисбалансом А), и будет поэтому статической. А отсюда вытекает, что и балансировка такого ротора с малыми размерами вдоль оси вращения должна быть статической. Ее можно выполнить одной корректирующей массой, назначив плоскость коррекции так, чтобы она проходила через центр масс ротора. Добавим, что при малости размеров a-i и а-, т. е. координат z центров масс Sj и i l (рис. 6.14, а) центробежные моменты ипс щии. ,, и ротора будут также малы. Следовательно, согласно уравнению (6.12) малым будет и главный момент дисбалансов Мц такого ротора, так что им можно пренебречь. Это еще раз подтверждает то, что неуравновешенность ротора, имеюп1,его малые размеры вдоль оси вращения, практически будет только статической. [c.217]

Вибратор состоит из двух синхронно вращающихся пневмотурбин. К валам турбин прикреплены корректирующие массы ш = = 0,5 кг на расстоянии г = 10 см. Определить в кН максимальную динамическую нагрузку, действующую на основание, если частота вращения турбин w 1000 об/мин, (1,10) [c.289]

Для определения меридиальной плоскости дисбаланса пользуются способом корректирующих масс. Этот способ заключается в том, что к балансируемому телу в выбранной плоскости исправления /-/ (рис. 13.11,6) искусственно присоединяется известная дополнительная масса гИк. помещаемая на определенном расстоянии г,, от оси вращения тела А (рис. 13.12, а). Дисбаланс корректирующего груза = известен. [c.421]

Следовательно, в плоскости коррекции / надо установить корректирующую массу с дисбалансом гпкГкА/Ак под углом ак или л + Нк к первоначальному расположению корректирующей массы с дисбалансом ШаГк- Выбор из двух возможных значений этого угла производится на основании пробных испытаний. [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...