Условия естественные

Для расчета коэффициента теплоотдачи в условиях естественной конвекции обычно пользуются зависимостью вида [c.86]

Для определения коэффициента теплоотдачи и критической величины теплового потока при пузырьковом кипении жидкости в условиях естественной конвекции и в большом объеме Г. Н.Кружи-лин, обработав опытные данные на основании теории подобия, предложил обобщенные формулы в следующем виде [c.451]

Коэффициенты тепло- и массопереноса при испарении жидкости со свободной поверхности в условиях естественной конвекции рассчитываются по следующим с юрмулам А. В. Нестеренко [c.512]

Солнечные космические преобразователи должны обладать весьма малой массой, простотой в эксплуатации, сверхвысокой надежностью и работоспособностью в тяжелых условиях внешней среды. Поэтому их конструкция чаще всего намного сложнее, чем конструкция для наземных условий. Естественно, что для наземных солнечных установок некоторые части схемы будут отличаться от тех, которые целесообразны в условиях космоса, так как решающую роль для наземных аппаратов играют экономические факторы. [c.222]

Обыкновенный грунтовый колодец (скважина). Пусть водоносный пласт грунта, расположенный на горизонтальном водонепроницаемом подстилающем слое, не имеет над собой водонепроницаемого слоя (рис. 30-8). При этом условии естественный уровень грунтовых вод расположится на высоте Но от подстилающего слоя и будет определять толщину грунта,, насыщенного водой. Величина Но называется, мощностью потока грунтовых вод. [c.306]

Напомним, что для получения моментов функции ср (г) необходимо найти ее изображение ф (р) по Лапласу и вычислить при р — 0 производные по р от ф(р). Получим сначала изображение по Лапласу функции ф(т). Для этого применим преобразование Лапласа к уравнениям (6.3.23). Начальное условие, естественно, будем считать нулевым. Тогда [c.290]

Учесть лучистый теплообмен между внешней поверхностью обтекаемого тела и средой. Степень черноты поверхности носового профиля бдт = 0,8. Теплоотдачей задней торцовой поверхности профиля внутрь конструкции (протекающей в условиях естественной конвекции) пренебречь. Температуру профиля в начальный момент времени принять рав ной 15° С. [c.264]

Содержание. Экспериментальное определение кривой кипения хладона С-318 при постоянном давлении в условиях естественной конвекции в большом объеме. [c.180]

Содержание работы. Определение коэффициентов теплоотдачи на поверхности горизонтальной трубы в условиях естественной конвекции и обобщение результатов опыта. [c.139]

Содержание работы. Определение локальных коэффициентов теплоотдачи на поверхность вертикальной трубы в условиях естественной конвекции. Обобщение результатов опытов и представление их в виде критериальной зависимости. [c.143]

Различают кипение в большом объеме, т. е. в условиях естественной конвекции, и при вынужденном движении жидкости. В настоящей лабораторной работе изучается теплообмен при кипении в большом объеме. [c.171]

В промышленных устройствах кипение, как правило, происходит на поверхности нагрева и может осуществляться в условиях направленного движения жидкости естественная или принудительная циркуляция) или в условиях естественной конвекции на поверхности нагрева, погруженной в жидкость (кипение в большом объеме). В обоих случаях наблюдаются два, резко отличающихся по механизму переноса теплоты, режима кипения пузырьковый пленочный. [c.216]

Для расчета теплоотдачи вертикальной пластины в условиях естественной конвекции могут быть использованы методы теории ламинарного пограничного слоя. При этом система уравнений (2.85) —(2.87) должна быть решена для граничных условий = Wy = О, Т Дг при у = о и Wy, = Wy = Q, T = Tas при V = e, где X — продольная, а у — поперечная координаты. Перейдем к переменным [c.118]

В процессах теплообмена, протекающих в условиях естественной конвекции в замкнутых полостях, толщина пограничного слоя становится соизмеримой с размерами пространства, в котором протекает процесс, поэтому упрощающие предположения, принятые при выводе уравнений пограничного слоя, становятся неприемлемыми. При анализе процессов переноса теплоты через прослойки и щели различной формы приходится рассматривать полную систему уравнений (2.52)-(2.55), которая для этих условий [c.119]

Для расчета коэффициента теплоотдачи в условиях естественной конвекции в большом объеме теплоносителя обычно пользуются критериальной зависимостью вида [c.98]

В это уравнение входят две неизвестные величины Су и Сщ. Следовательно, для решения задачи необходимо задать дополнительное условие. Естественно, при выборе последнего из бесконечного множества рассматриваются только такие условия, которые обеспечивают высокую экономичность и конструктивные формы ступени. [c.123]

Эти условия, естественно, должны быть учтены при формирования общих матриц для целого стержня. [c.383]

По принципу кипения все промышленные испарители можно разделить на две основные группы. К первой, наиболее многочисленной группе относятся аппараты, в которых кипение происходит в условиях направленного движения жидкости (аппараты с естественной и принудительной циркуляцией). Ко второй группе следует отнести аппараты, кипение в которых осуществляется в условиях естественной конвекции на теплоотдающих поверхностях, погруженных в жидкость. Такой вид кипения называют кипением в большом объеме. В обоих случаях, т. е. независимо от условий протекания процесса, можно наблюдать два резко отличающихся один от другого по механизму переноса теплоты режима кипения пузырьковый и пленочный. [c.161]

На рис. 6.2 представлена зависимость коэффициента теплоотдачи а от плотности теплового потока q при кипении воды в большом объеме под атмосферным давлением. Участок АВ этой кривой соответствует конвективному теплообмену в однофазной среде в условиях естественной конвекции. Участок D характеризует область развитого пузырькового кипения, при котором на теплоотдающей поверхности наблюдается уже весьма большое число действующих центров парообразования. Между областями естественной конвекции в однофазной среде и развитого пузырькового кипения имеется переходная зона, в которой паровую фазу генерируют отдельные центры. С увеличением плотности теплового потока число действующих центров парообразования быстро растет и это способствует интенсификации процесса теплообмена. Многочисленные опытные данные показывают, что в области развитого пузырькового кипения коэффициент теплоотдачи а пропорционален плотности теплового потока, q в степени, примерно равной 0,7 , т. е. [c.164]

ТЕПЛООБМЕН ПРИ ПУЗЫРЬКОВОМ КИПЕНИИ В УСЛОВИЯХ ЕСТЕСТВЕННОЙ КОНВЕКЦИИ [c.189]

Поскольку наличие примесей первых трех групп — неизбежное следствие технологического процесса производства стали в различных условиях, естественно, что эти примеси в указанн " концентрациях нельзя рассматривать как легирующие элемь. ты, а стали, содержащие эти примеси, как легированные стал [c.342]

Исследование тепловых потерь с поверхности горизонтальных паропроводов в условиях естественной конвекции проводилось па лабораторной установке, где измерения производились на горп-зоптальной трубе диаметром d=30 мм. [c.58]

На основании полученных опытных значений коэффициентов теплоотдачи найти обобщенную зависимость для расчета теплоотдачи I) условиях естественной конвекции. Учитывая, что критерий Рг для воздуха в широком иитернале температур остается практически постоянным, зависимость искать в виде Nii = /(Qr). [c.59]

Если в отожженном состоянии сплав А1—Си имеет а =200 Мн м , а в свежезакаленном —а =250 Мн м , то после старения прочностные свойства сплава значительно увеличиваются (00=400 Мн1м. ). В условиях естественного старения при обычной температуре (20° С) требуется 4—5 суток для достижения максимальной прочности. Инкубационный пе- [c.323]

Дж-г , в то время как средняя энергия теплового движения частиц при М=100, Т = 300К будет —40 Дж-г" . В этих условиях, естественно, не приходится ожидать заметного влияния внешнего гравитационного. поля на свойства системы. Однако картина существенно меняется, если рассматривать системы высотою в километры, такие как атмосфера Земли. [c.154]

Полученные данные затеи сравнивались со скоростями смешения фаз, имевшими место в опытной колонке в процессе экспериментирования, т. е. в условиях естественного их смешения в поровом пространстве исследуемого образця породы. [c.46]

Пример 31.1. Определить коэффициент теплоотдачи а при пузырьковом кипении бензола на плоской (цилиндрическоа) стальной поверхности теплообмена при давлении 1,32бар и плотности теплового потока < = 10 В 1/м (кипение в условиях естественной конвекции или в большом объеме). [c.320]

В условиях естественной циркуляции парожидкостной смеси скорость циркуляции и структура потока целиком определяются интенсивностью процесса парообразования. Поэтому опытные данные для среднего коэффициента теплоотдачи обрабатывались таким образом, чтобы их можно было представить в гиде зависимости этого коэффициента от приведенной скэрости пара на выходе 328 [c.328]

В книге изложены основы теории и методы расчета процессов, протекающих при генерации пара, движение двухфазного потока в каналах, барботаж, унос и сепарация влаги, теплообмен при кипении в условиях естественной конвекции и др. Значительное место в ней отведено инженерным методам расчета, теплооомена и гидродинамики в современных промышленных аппаратах. [c.2]

Число vja=Pr — число Прандтля жидкости. Число = o/[g (p —р") ] = Во является аналогом числа Бонда. Здесь I — линейный размер системы. В рассматриваемом нами случае число Во характеризует относительные размеры паровых пузырей при отрыве от греющей поверхности. Оно может являться аргументом критериального уравнения в том случае, когда отрывной диаметр парового пузыря соизмерим с размерами теплоотдающей поверхности, например при кипении жидкости на тонких проволочках или при кипении в капиллярных трубках в условиях естественной или вынужденной циркуляции. Когда процесс автомоделей относительно линейных размеров системы, происходит вырождение числа Во и его влияние не проявляется. Соответственно Во выпадает из совокупности аргументов обобщенного уравнения. [c.186]

Влияние теплофизических свойств и размеров теплоотдающей поверхности связывают с пульсациями ее температуры в процессе кипения. В период роста пузыря температура элемента поверхности, находящегося под пузырем, понижается вследствие интенсивного отвода теплоты испаряющейся жидкой пленкой. Под действпем разности термических потенциалов к центру парообразования ат прилегающей к нему массы материала подводится теплопроводностью дополнтс-тельпый тепловой поток, который препятствует понижению температуры стенки под растущим пузырем и тем самым способствует поддержанию условий, необходимых для интенсивного испарения микропленки. Плотность локального теплового потока, отводимого пленкой в форме теплоты испарения, значительно превышает среднюю по поверхности плотность теплового потока, и тем более она выше плотности теплового потока, отводимого конвекцией от части поверхности, не занятой паровыми пузырями. Назовем эту часть поверхности конвективной. Вследствие оттока теплоты к центрам парообразования температура конвективной части поверхности также понижается, и если бы от последней тепловой поток передавался жидкости в условиях естественной конвекции, то с понижением температуры стенки коэффициент теплоотдачи здесь уменьшался бы. В условиях сильной турбулизации пристенной области паровыми пузырями понижение температуры конвективной части поверхности приводит лишь к уменьшению передаваемого от нее жидкости теплового потока. Если материал теплоотдающей поверхности обладает высокой теплопроводностью, то это облегчает приток теплоты к центрам парообразования, в результате чего поддерживается высокая интенсивность теплообмена. В противном случае при прочих равных условиях коэффициент теплоотдачи меньше. Основываясь на теории нестационарной теплопроводности, Якоб [224] пришел к выводу, что интенсивность теплообмена при кипении пропорциональна величине для теплоот дающей поверхности, [c.201]

В настоящее время опубликовано большое количество формул для определения коэффициента теплоотдачи при развитом пузырьковом кипении в условиях естественной конвекции. Большинство опубликованных формул представляют собой эмпирические обоб-гценные зависимостп, построенные на основе теории подобия. К ним относится, например, получившая широкое признание, формула С. С. Кутатбладзе [87] [c.204]

На рис. 8.1 представлена зависимость коэффициента теплоотдачи от плотности теплового потока при кипении воды в условиях естественной конвекции (кривая 1) и вынужденного движения при омывании плоской пластины (кривые 2, 3 и. 4) [178]. Позднее аналогичные зависимости были получены и в опытах других исследователей. На рис. 8.2 показано влияние плотности теплового потока на коэффициент теплоотдачи к кипящим растворам NH4NO3 в условиях вынужденного движения в трубах (опыты Р. Я- Ладиева) . [c.225]

Х0,125 мм, нержавеющая сталь), а на рис. 9.5, б — зависимость коэффициента теплоотдачи а от А нед при поверхностном кипении дифенила в условиях естественной конвекции (р—1,01 10 Па). Здесь коэффициент теплоотдачи определен как отношение плотности теплового потока к разности температур стенки и основной массы жидкости. Для 118,5 кВт/м зависимости ст = = /(Д нед) и а = /(Л нед) экстраполированы в область больших недо-гревов. Незалитым кружком отмечено значение а, рассчитанное по формуле конвективного теплообмена в однофазной среде при температуре стенки, равной температуре насыщения. Условием t T = te определяется предельное значение недогрева основной массы жидкости [c.258]

При вынужденном течении однофазного потока в условиях турбулентного режима интенсивность теплообмена существенно выше, чем при естественной конвекции, поэтому в этом случае влияние процесса парообразования а коэффициент теплоотдачи наблюдается яри более 1Высоких температурах ядра потока. Следовательно, при одной и той же плотности теплового потока в условиях вынужденного движения значение предельного недогрева жидкости меньше, чем в условиях естественной конвекции.. Скорость жидкости оказывает существенное влияние на температуру i .K. [c.260]

Влияние некоторых д р у г ih х факторов. Исследования кризиса теплообмена в условиях естественной конвекции проводились при кипении жидкостей на тонких пластинах различных размеров, поставленных на ребро и широкую грань, на трубках, а также на поверхностях, обращенных теплоотдающей стороной вниз. Эти опыты показали, что при кипении на пластинах, поставленных на ребро, когда высота пластины составляет 3—10 мм, значения <7кр1 не отличаются от значений крь полученных на горизонтальных поверхностях, обращенных греющей стороной вверх. На проволоках и трубках диаметром менее 1,5—2,0 мм кр1 выше, а на потолочных поверхностях горизонтальных пластин ниже, чем на горизонтальных пластинах, обращенных теплоотдающей стороной вверх [87]. [c.272]

Теплота от слоя конденсата к йарогенерйрующим трубам в нижней части греющей секции передается в условиях естественной конвекции, поэтому коэффициент теплоотдачи определяем по формуле М. А. Михеева [c.419]

Стюшин Н. Г. К теории процесса теплообмена при пузырьковом кипении в условиях естественной конвекции. — В кн. Теплообменные процессы и аппараты химических производств. М., 1976, с. 67—76. [c.444]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...