Тангенциальные колебания

При этих предположениях можно говорить о двух типах колебаний. К первому типу относятся случаи, когда любая точка срединной плоскости диска колеблется в той же плоскости, т. е. совершает плоские колебания в свою очередь, их можно подразделить на радиальные и тангенциальные колебания. Второй тип колебаний — изгибные колебания диска, которые характеризуются пространственной картиной деформаций и перемещениями точек срединной плоскости по перпендикуляру к этой плоскости. Установлено, что центробежные эффекты, связанные с вращением диска, практически не влияют на формы и частоты свободных плоских колебаний поэтому вращение диска учитывают только при исследовании изгибных колебаний. [c.141]

Возникновение тангенциальных колебаний можно представить следующим образом. Пусть закрепленный на неподвижном валу диск нагружен по внешнему контуру касательными усилиями, образующими пару, и в некоторый момент времени эта нагрузка мгновенно снимается. Тогда возникают свободные [c.143]

Частота первого тона тангенциальных колебаний пакета лопаток в пер/сек, . . хбо но н8 ИЗ [c.168]

Рассмотрим свободные тангенциальные колебания отдельно стоящей и жёстко закреплённой лопатки. Наинизшая частота колебаний лопатки называется частотой первого тона и определяется по формуле [29] [c.168]

Число резонансов бесконечно велико. Выявление их зависит от разрешающей способности применяемой измерительной аппаратуры. Если при помощи стробоскопической лампы наблюдать, например, за формой изгиба одиночной лопатки при ее колебаниях, то при изменении частоты возмущающих сил картина колебаний представится в следующем виде (рис. 6). Колебания, происходящие относительно минимальной оси инерции и представленные на рис. 6,а, называют тангенциальными колебаниями при [c.23]

Рис. 6. Собственные формы тангенциальных колебаний при изгибе отдельной лопатки, защемленной в хвостовой части и свободной на вершине,

В стационарной энергетике лопатки, как правило, связаны в пакеты. На рис. 9 представлены формы тангенциальных колебаний при изгибе первого, второго и третьего тонов для лопаток, скрепленных бандажом. Все [c.26]

Рис. 18. Деформации проволоки при тангенциальных колебаниях пакета лопаток.

Для частоты основного тона тангенциальных колебаний пакета лопаток со скрепляющими связями коэффициент В вычисляют по формуле, основанной также на методе вращающегося маятника [c.57]

В случае, если mk Zi, пакетный множитель равен нулю. Он также равен нулю в том случае, если m=Zi, т. е. в случае замкнутой в кольцо связи. Из сказанного следует, что за счет кольцевого или шахматного крепления лопаток или подбором числа лопаток в пакете так, чтобы mk=Zi, можно ликвидировать или значительно уменьшить тангенциальные колебания лопаток типов Ао, Ль Лг. Однако этим не исчерпываются способы значительного уменьшения пакетного множителя. [c.88]

Возмущающие силы при тангенциальных колебаниях, как правило, выше, чем при аксиальных колебаниях. [c.94]

На основании опыта эксплуатации для основного тона тангенциальных колебании в зависимости от кратности для турбин с постоянной частотой вращения 3000 об/мин принят следующий запас от резонанса по числу оборотов [c.180]

Поломки лопаток при первом тоне тангенциальных колебаний [c.206]

Таким образом, на основании выполненных исследований, охватывающих диапазон изгибных напряжений до 1 500 кГ/см , можно считать установленной независимость демпфирующей способности от формы тангенциальных колебаний. [c.24]

Еще более эффективным средством являются тросики [Л. 32, 33], состоящие из большого числа проволок малого диаметра. Экспериментальные исследования показали, что эффект от применения тросиков больше, чем от применения других типов связей. К. А. Прокофьев и Ю. А. Видякин [Л. 33] показали, что для лопаток постоянного сечения со связями типа тросиков тангенциальные колебания лопаток со свободными вершинами отсутствуют при отношении жесткостей связей к жесткости лопаток, равном или большем 1,8. [c.105]

Декремент не зависит от номера тона тангенциальных колебаний. Поэтому значения декрементов, определенных для первого тона этой формы колебаний, справедливы и для других тонов той же формы. [c.106]

Роджерс и Бусройд исследовали тангенциальные колебания плоской шайбы относительно опорной поверхности [36]. В диапазоне частот 5—200 Гц потери энергии за цикл колебаний практически не зависели от частоты, удельная жесткость контакта К увеличивалась линейно с увеличением контактного давления д, от 20 до 100 кгс/см [c.82]

Ш е м п т о в А. 3., Приближённое определение частоты свободных тангенциальных колебаний коротких лопаток паровых турбин, Котлотурбостроение № 1,1947. [c.216]

На рис. 12 представлены формы первого тона так называемых внутрипакетных тангенциальных колебаний при изгибе пакета из десяти лопаток. При этих колебаниях вершины лопаток практически остаются неподвижными. Часть лопаток колеблется в одной фазе, другая часть — в противофазе. Число разновидностей этих форм [c.28]

Рис. 12. Формы первого тона внутрипакстных тангенциальных колебании нрн изгибе пакета из 10 лопаток.

Сделаем предположение, что условия работы всех лопаток в пакете одинаковы. Поскольку скрепляющая связь при тангенциальных колебаниях лоиаток колеблется в радиальном направлепии (рис, 18), то апалогично уравнению (59) уравнение, определяющее форму колебаний связи, может быть представлено в виде [c.42]

Поскольку частоты для внутрипакетных тангенциальных колебаний типа Во находятся в узком интервале, а формы колебаний пакета совпадают с формой колебаний отдельных лопаток с опертой вершиной, то вместо пакета лопаток можно рассматривать отдельную лопатку, зажатую у ее основания и опертую на вершине, [c.56]

ВНУТРИПАКЕТНЫЕ ТАНГЕНЦИАЛЬНЫЕ КОЛЕБАНИЯ ПЕРВОГО ТОНА [c.59]

Для определения частоты внутрипакетных тангенциальных колебаний первого тона воспользуемся методом Релея [98]. [c.59]

Ф, Рубен [74J исследовал зависимость возмущающей силы, действующей на рабочую решетку лопаток профиля Р2617А при тангенциальных колебаниях, от отношения шагов рещеток. При этом рабочая решетка не менялась. Отношение же шагов варьировалось за счет направляющей решетки. [c.79]

Испытанная решетка сопловых лопаток практически не возбух дала колебаний при четвертой кратности. Вместе с тем, для тангенциальных колебаний при второй и шестой кратностях возмущающие силы были достаточно велики. Для второй кратности они составляли 8% полной величины статических усилий при изгибе, а для шестой — [c.94]

На основании выполненных исследований можно утверждать, что, по крайней мере, для лопаточной стали 2X13 в области напряжения ири изгибе до 14,75 10 Н/м (1500 кгс/см ) не наблюдается зависимость демпфирующей способности от формы тангенциальных колебаний при изгибе. [c.115]

Иногда в части низкого давления применяются лопатки с кольцевой перевязкой с припайкой проволок к лопаткам. Смысл ирименения этой разновидности свя.зей заключается в уменьшении и даже в лил<видации возбуждения первого тона тангенциальных колебаний ири изгибе. Для этих же целей применяется креилеиие, при котором отрезки проволок, припаянных i лопаткам, располагаются и и]ахматном порядке в два или три ряда. [c.123]

До настоящего времени ири разработке конструкций лопаток место установки скрепляющей проволоки диктуется соображениями, основанными на свойствах частотных характеристик пакетов [39]. Соответствующим расположением проволок можно ликвидировать внутри-накетные тангенциальные колебания, в той или иной степени воздействовать на частоту колебаний пакета. Поскольку для длинных лопаток основную роль в рассеянии энергии колебаний играют связи [24], рациональный выбор положения проволоки в пакете может существенно повысить его демпфирующую способность. [c.123]

Первое детальное исследование в рассматриваемой области принадлежит А. Д, Коваленко [26]. Он изучал демпфирование колебаний пакетов лопаток в зависимости от амплитуды прогиба при тангенциальных колебаниях первого тона. Объектом исследований были пакеты лопаток длиной 187,2 мм из никелевой стали. В каждом пакете было семь лопаток. Скрепляющие связи состояли из бандажа, насаженного на шипы лопаток с последующей расклепкой шипов и проволоки, припаянной к лопаткам на расстоянии 147 мм от их оснований. Исследования проводились методом свободных, затухающих колебаний. Сначала был исследован пакет с бандал<ной лентой н проволокой, затем проволоку вырезали н проводили опыты с пакетом лопаток, скрепленных ленточным бандажом, затем удаляли ленточный бандаж и проводили исследования единичной лопатки. Автор пришел к следующим выводам [c.132]

Выше указывалось, что для рабочих лопаток турбин существуют, по крайней мере, два источника возмущения. Первый обусловлен неравномерностью парового потока по окружности ступени из-за неодина-ковости выходных сечений направляющей решетки, угла установки лопаток, шагов, толщин выходных кромок, стыков горизонтального разъема диафрагм и др. Частота гармоник возмущающего усилия при этом кратна числу оборотов ротора турбины. Второй источник возмущения обусловлен кромками сопл. Возмущающая сила при этом кратна числу П2. Спектр частот колебаний лопаток и их пакетов весьма широк. Вместе с тем, далеко не все формы колебаний и не все гармоники возмущающих сил представляют опасность. Обычно тангенциальные колебания при изгибе выше третьего тона даже в резонансе с частотой возмущающих сил происходят с такой малой амплитудой, что опасности не представляют. То же относится к аксиальным, крутильным и изгибно-крутильным колебаниям. Вместе с тем, для значительной части спектра резонанс с частотой возмущающих сил опасен и необходимо принять меры для вибрационной отстройки лопаток как в стадии проектирования проточной части, так и в стадии ее доводки, монтажа и эксплуатации. [c.178]

Измерения производились с помопгью передвижной вибрационной установки ПВ-3, упомянутой выше. Отличительной особенностью прнмененной схемы явилось использование пьезоэлектрического щупа с усиленным рабочим сигналом нрп высоких частотах, для получения которого последовательно с ПВ-3 был включен электронный усилитель. В табл. 12 приведены значения частот и форм колебаний лопаток всех испытанных дисков. Лопатки — высокочастотные, находятся для основного тона тангенциальных колебаний вне зоны отстройки от критических чнсел оборотов. Разбросы частот колебаний лопаток для испытанных ступеней составляли от 3,0 до [c.202]

Если лопатки скреплены одним ленточным бандажом и необходимо устранить внутрииакетные тангенциальные колебания, то достаточно лопатки прошить проволокой на расстоянии 0,6/ от их оснований. [c.205]

Декремент колебаний определялся дважды—-в 1955 и в 1957 гг. Методика измерения была аналогична примененной для лопаток турбины Сименс — Шуккерт. Вершины лопаток у наружной проволоки изгибались на 1 мм, что соответствовало напряжению у основания каждой из них при изгибе, без учета разгрузки лопаток от скрепляющих связей, Ошг=450—500 кГ1см . Качество сборки лопаток здесь также было удовлетворительным. Разброс частот колебаний пакетов лопаток, как это видно из табл. 7, не превосходил 7%. Частотная характеристика пакетов лопаток была недостаточно удовлетворительной, в особенности у 21-й ступени, так как здесь минимальный запас от резонанса 4-й кратности основного тона тангенциальных колебаний составлял всего 3,4%. [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...