Задание материала для модели

Задание материала для модели [c.254]

Задание текстуры и материала для модели [c.254]

При расчете девяти компонент тензора податливости по методике, приведенной в работах [44, 69], характеристики слоя и прослойки принимаются заданными. Согласно рассматриваемой модели эти характеристики определяются свойствами компонентов и геометрической структурой материала. В частном случае из соотношений для данной модели вычисляют упругие характеристики среды, армированной изотропными слоями. При этом рз =0, 1 = 2 = = 1, tii= п.2= п. Vi = Vj = Va-Тогда при вырождении компонент ма- [c.133]

Современный опыт проектирования и эксплуатации автоматических линий дает большой материал для разработки методики определения оптимальной схемы линии для конкретных условий производства или схемы, которая может быть принята как типовая. При выборе схемы необходимо учитывать характер взаимосвязи грузопотоков, удобство обслуживания, организацию обеспечения линии исходными материалами, сложность конструкции, интенсивность износа опочной оснастки, возможность изготовлять на линии одновременно несколько типов отливок и быструю переналадку на новую модель и другие факторы. Решить эту задачу невозможно без тщательного исследования процесса изготовления формы различными способами уплотнения, особенно прессованием. Решение задачи должно основываться на статистических данных, практических и теоретических исследованиях построения автоматических линий с учетом достижения максимальной экономической эффективности отливок заданного качества, точности и чистоты. [c.196]

Материал для изготовления уменьшенных моделей заданного геометрического масштаба выбирается после установления критериев механического подобия и определяется назначением модели, технологией производства и выбранным способом измерения параметров напряженно-деформированного состояния. [c.251]

В приборах I и II типов метод испытания может быть или статическим , проходящим в условиях равновесия, или динамическим при изменяющейся по заданному закону нагрузке или деформации. Когда измеренные величины строятся в виде графика, который представляет их взаимную зависимость, то такая кривая представляет собой техническую кривую испытания. Она не дает прямых сведений о реологических свойствах материала. Для того, чтобы их получить, необходимо получить реологическую кривую испытания, которая строится в консистентных переменных . Сравнивая общий вид этой кривой с кривыми, полученными на моделях в воображаемых экспериментах, [c.361]

Общий вид автомата модели 1106 представлен на фиг. 80. Автомат предназначается для обработки круглого материала диаметром 8 мм, квадратного, сторона квадрата которого равна 5,5 мм, и шестигранного, расстояние между сторонами которого равно 6,8 мм. Наибольшая длина подачи равна 100 мм, наибольшая ширина фасонной обточки — 20 мм. Автомат имеет 2 резца, перемеш,ающихся независимо друг от друга. Длина поперечного хода резцовой головки равна 5 мм. Резцовая головка имеет 5 скоростей, изменяюш,ихся в пределах от 1230 до 3500 об/мин. Распределительный вал имеет 13 скоростей. Пределы чисел оборотов распределительного вала в минуту — от 6,6 до 37,6. Автомат приводится в движение электродвигателем мощностью 2,2 кет, делающим 1440 об/мин. При расчете потребного материала для изготовления заданных деталей следует учитывать, что наибольший остаток прутка равен 800 мм. Габариты станка длина 3500 мм, ширина 720 мм, высота 1450 мм. [c.100]

Таким образом, предложенная модель трещины позволяет оценить, исходя из микромеханических параметров связей, критическую нагрузку, адгезионное сопротивления материала для трещины заданного размера и выделить режимы равновесия и роста трещины на основе анализа условий (32)-(34). [c.237]

Э.Д. Брауном [1, 6, 7, 17, 19] модель типичной трибологической системы, которую принято относить к классу развивающихся. Модель состоит из шести подсистем (подмоделей). По мере пополнения знаний о системе могут появиться новые подсистемы, которые будут обладать тем же системным свойством, например, диссипацией энергии. Таким свойством не обладает ни одна из частей системы в отдельности. Например, системное свойство червячного редуктора - изменение частоты вращения не обеспечивают в отдельности его элементы (червяк, червячное колесо, вал, корпус, смазочный материал и др.). В классической динамике почти до конца XX века господствовало представление о детерминизме систем. Считалось возможным достаточно точно предсказать траекторию движения и значения нагрузок в заданной точке. Для этого использовались модели замкнутых систем. Но замкнутые системы идеализируют действительность, особенно если приходится иметь дело с трибологическими (диссипативными) системами, которые относятся к открытым нелинейным системам. Такие системы за время своего существования совершают эволюцию, которая при данных [c.433]

Задание материала и текстуры для моделей [c.223]

В этих условиях деформационные и прочностные свойства материала покрытия малоизвестны, что практически исключает возможность расчета прочности покрытия на основе метода, который предполагает знание деформационных и прочностных свойств металла во всех точках системы покрытие - основной металл. Для решения этой задачи в методике [293] используется аппарат, требующий задания по возможности минимального количества параметров. В качестве такого аппарата принята структурная модель циклически стабильного материала [31]. Существенным ее преимуществом является наличие всего лишь двух определяющих функций реологической, определяющей физические свойства подэлементов, и функции неоднородности распределения характеристик между подэлементами. Эти функции находят по результатам изотермических испытаний стандартного типа на растяжение при различных значениях температуры. Исходными данными для назначения параметров модели являются изотермические диаграммы деформирования и кривые ползучести материала в стабильных циклах. В методике использована несколько измененная структурная модель материала для исследования кинетики деформирования многослойной системы покрытие - переходная зона - основной металл. В ней приняты следующие предположения признаком разрушения лопатки считается появление трещины в покрытии покрытие в силу своей малой толщины не влияет на поле напряжений и деформаций в лопатке и по всей толщине работает в условиях жесткого нагружения при тех деформациях, которые имеет лопатка в области нанесенного покрытия используется критерий разрушения [294] [c.476]

При конструировании необходимо выявить функциональные параметры, от которых главным образом зависят значения и допускаемый диапазон отклонений эксплуатационных показателей машины. Теоретически и экспериментально на макетах, моделях и опытных образцах следует установить возможные изменения функциональных параметров во времени (в результате износа, пластической деформации, термоциклических воздействий, изменения структуры и старения материала, коррозии и т. д.), найти связь и степень влияния этих параметров и их отклонений на эксплуатационные показатели нового изделия и в процессе его длительной эксплуатации. Зная эти связи и допуски на эксплуатационные показатели изделий, можно определить допускаемые отклонения функциональных параметров и рассчитать посадки для ответственных соединений. Применяют и другой метод используя установленные связи, определяют отклонения эксплуатационных показателей при выбранных допусках функциональных параметров. При расчете точности функциональных параметров необходимо создавать гарантированный запас работоспособности изделий, который обеспечит сохранение эксплуатационных показателей к концу срока их эксплуатации в заданных пределах. Необходимо также проводить оптимизацию допусков, устанавливая меньшие допуски для функциональных параметров, погрешности которых наиболее сильно влияют на эксплуатационные показатели изделий. Установление связей эксплуатационных показателей с функциональными параметрами и независимое изготовление деталей и составных частей по этим параметрам с точностью, определенной исходя из допускаемых отклонений эксплуатационных показателей изделий в конце срока их службы, — одно из главных условий обеспечения функциональной взаимозаменяемости. [c.19]

Обратим внимание на важную особенность системы (4.17) в нее не входят константы упругости и и. Следовательно, при заданных на поверхности пластинки нагрузках р , ру (4.4) эти уравнения могут быть решены и дадут напряжения, не зависящие от упругих свойств изотропного линейно-упругого материала. Это положение обычно называют теоремой Леви. Она служит теоретическим основанием, позволяющим напряжения, найденные на моделях, изготовленных из какого-либо материала, переносить на геометрически подобные и аналогично загруженные детали конструкций, выполненные из другого материала. Например, в методе фотоупругости используются прозрачные модели, а результаты экспериментальных исследований переносят на стальные, бетонные и т. п. элементы конструкций. Подчеркнем, что строго это положение справедливо только для элементов с заданной поверхностной нагрузкой (а не перемещениями) и, как показывает более подробный анализ, только для односвязных тел, т. е. тел без отверстий. В телах с отверстиями для применимости теоремы Леви надо, чтобы выполнялось дополнительное условие, а именно на каждом из замкнутых контуров тела и отверстий главные векторы и момент поверхностной нагрузки должны быть равны нулю. [c.77]

Здесь Р (а) — линейная функция от о и производных о до порядка п включительно с постоянными коэффициентами, Q e) — такая же функция от деформации е. К соотношению вида (17.5.9) можно прийти, если рассмотреть модель, составленную из большого числа пружин и вязких сопротивлений, соединенных в разных комбинациях последовательно и параллельно. Конечно, было бы достаточно наивно искать в структуре материала соответствующие упругие и вязкие элементы, однако способ, основанный на построении реологических моделей, обладает некоторым преимуществом. Мы убедились, что в уравнении (17.5.8) должно быть J. < , при этом не было необходимости в обращении к модели, условие < Е, из которого следует первое неравенство, означает только то, что приложенная сила совершает положительную работу, расходуемую на накопление энергии деформации, а частично рассеиваемую в виде тепла. В общем случае (17.5.9) тоже должны быть выполнены некоторые неравенства, которые могут быть не столь очевидны. Но если построена эквивалентная реологическая модель из стержней, накапливающих энергию, и вязких сопротивлений, рассеивающих ее, то у нас есть полная уверенность в том, что для соответствующего модельного тела законы термодинамики будут выполняться. Второе преимущество модельных представлений состоит в том, что для любой заданной конфигурации системы может быть вычислена внутренняя энергия, представляющая собою энергию упругих пружин, и скорость необратимой диссипации энергии вязкими элементами. Имея в распоряжении закон наследственной упругости (17.5.1), (17.5.2), мы можем подсчитать полную работу деформирования, но не можем отделить накопленную энергию от рассеянной. Поэтому, например. Блонд целиком строит изложение теории на модельных представлениях. [c.590]

Построение деформационной модели базируется на математическом принципе суперпозиции двух идеализированных ее составляющих упругого армирующего каркаса с приведенной матрицей жесткости и упругопластического изотропного связующего с заданной кривой упрочнения. Допущения, принятые при построении первой составляющей модели, характерны для пространственной стержневой системы в расчете учитывается лишь одноименная с каждым из четырех направлений волокон жесткость. Сеть волокон считается размазанной по всему объему куба, принятого за представительный элемент. Таким образом, при равномерно распределенной плотности энергии деформации находится эквивалентная матрица жесткости однородного материала. Обозначив ее индексом а (армирующие волокна), приведем полную запись для нее в системе главных осей упругой симметрии 123 [c.79]

Для обобщения моделей предыдущего параграфа на случай сложного напряженного состояния удобно исходить из геометрической интерпретации процесса нагружения. Выделим в исследуемом теле элемент в форме параллелепипеда настолько малого размера, что его напряженное состояние допустимо считать однородным. Отнесем этот элемент к осям х , лгз, (рис. 10.7) и обозначим компоненты напряжений, действующих по его граням, через Oij i, /=1, 2, 3). Так как тензор напряжения с компонентами 0,7 симметричен (ajy = ay,), то для характеристики напряженного состояния выделенного элемента достаточно задания шести величин ст,у. Сопоставим напряженному состоянию элемента точку с декартовыми координатами в шестимерном пространстве, которое будем называть пространством напряжений. Ненагруженному состоянию элемента отвечает в пространстве напряжений начало координат. Нагружение образца сопровождается изменением значений и, значит, в пространстве напряжений точка, изображающая напряженное состояние исследуемого элемента, вычерчивает некоторую траекторию —путь нагружения. При одноосном напряженном состоянии все 0 у, кроме одного, например, Сц, равны нулю. В этом случае путь нагружения совпадает с осью СТц. Появление пластической деформации согласно моделям предыдущего параграфа связано с достижением Оц значения характерного для данного материала. Таким образом, на оси Ои можно выделить такую содержащую начало координат область, внутри которой состояние материала при первоначальном нагружении упруго. На рис. 10.8 эта область обозначена Q ее границами являются точки с координатами 1 а,, что соответствует случаю равных пределов текучести при растяжении и сжатии. [c.729]

Комплексные модули. До сих пор, рассматривая обобщенную стандартную модель и модель с обобщенными производными, описывающие поведение материала, мы начинали с задания системы гипотетических соотношений для зависящих от времени функций, затем перешли к функциям, зависящим от частоты колебаний, сосредоточив внимание на соотношениях, связывающих напряжение, деформации и время при гармонических колебаниях, с тем чтобы получить связь между напряжениями и деформациями как функциями частоты [c.91]

Если ход определить как перемещение при скольжении W, равное размеру площадки контакта в направлении скольжения, N — число ходов, — максимальное касательное напряжение у поверхности, Xyj,— предел текучести материала при сдвиге и — постоянная для заданной комбинации материалов и смазки, то в соответствии с эмпирической моделью после N ходов будет нулевой износ, если [c.585]

В задаче о распространении трещины, поставленной в рамках классических теорий континуума, соответствующие уравнения поля в принципе могут быть решены при любом законе движения вершины трещины. Однако, для того чтобы теоретическая модель правильно воспроизводила действительно происходящий процесс роста трещины, необходимы дополнительные физические предположения относительно вида критерия роста трещины. Типичным для таких критериев является требование о том, что трещина должна расти, как только некоторый элемент поля в окрестности вершины трещины (например, заданная характеристика напряженного состояния, характеристика деформированного состояния или энергии) сохраняет определенное характерное для данного материала значение, представляющее собой сопротивление материала росту трещины. [c.97]

Ван-дер-Поль получил выражения для G и Кс, основываясь на представлениях, близких к представлениям Кернера. В его модели сфера наполнителя радиусом а = ф / предполагается окруженной сферой материала матрицы с радиусом, равным единице. Полученная сфера в сфере, в свою очередь, окружена большой сферой радиусом R, состоящей из материала с макроскопическими свойствами гетерогенной композиции (рис. 3.3, в). Упругое поведение такой модели описывается с помощью метода, предложенного в работе [28]i. В этом методе предполагается, что при заданном наборе граничных напряжений перемещения в любой точке композиции при г = 7 3>1 будут одинаковы, за исключением членов ряда высокого порядка, с перемещениями в аналогичной сфере радиусом R, обладающей средними макроскопическими свойствами композиции. [c.156]

В расчете каждого шага следует выделить две узловые задачи упругое и неупругое решение [15]. Первое означает определение НДС идеально упругой конструкции по заданным внешним воздействиям (силовым, кинематическим, тепловым) при известном поле дополнительных (неупругих) деформаций второе — определение изменения поля неупругой деформации в конструкции за интервал времени At. Последняя задача не является краевой и может решаться для каждой представительной точки конструкции в отдельности по известной модели материала первая задача только наличием дополнительного поля р отличается от обычной задачи термоупругости, реологическая модель здесь не фигурирует. Прежде чем переходить к анализу реологических свойств конструкций при тех или иных воздействиях, рассмотрим эти две составные части расчета кинетики в наиболее общем виде. [c.173]

Получив техническое задание (ТЗ), технологическая служба (ТС) совместно с конструкторами выбирает конструкционный материал для разрабатываемого изделия. С этого момента эффективным мероприятием является включение в общий механизм технологического проектирования математической модели технологического процесса (ММТП) пайки, хотя оно не исключается и на более ранних стадиях. [c.351]

Важными особенностями при построении динамических моделей неоднородных сред с заданной геометрической структурой, таких как волокнистые композиционные материалы, являются учет различных масштабов неоднородностей и их соизмеримость по сравнению с характерной длиной волны динам1гческих процессов деформирования [198]. Использование осредненных характеристик, приведенных модулей [4, 95] композиционного материала для пакета в целом как для однородного анизотропного материала не позволяет выявить сложные дисперсионные, диссипативные и другие динамические процессы преломления и взаимодействия волн на границах раздела сред. [c.141]

Выбрав вместо сферы другую поверхность второго порядка (вращения или общего вида), попробуйте по аналогии с вышеизложенным получить ее модель путем ()вух стереографических проецирований. Для этого предварительно изучите материал раздела 6.3 монографии [3]. Заметим, что, моделируя поверхности высших порядков путем двух стереографических проецирований, можно получить центральные нелинейные npeoбpa ioвa-ния плоскости и изучить их свойства. Другой подход к их заданию освещается в следующем разделе. [c.209]

Для успешного решения поискового задания в ориентировочной основе необходимо акцентировать те структурные элементы, которые наиболее важны для правильного выполнения действия. Особенно это относится к учебным задачам, используемым на начальном, материализованном этапе действия. При этом первоочередное внимание уделяется отбору материала, подлежащего изображению, и форме его задания. Использование вспомогательных абстрактных моделей и схем, выделение характерных признаков объекта, предписание характера проводимых операций является ооновой создания прочных опор в сознании студента. [c.98]

В рамках феноменологического подхода общим для различных моделей развития трещин в твердых телах является то, что в начальный момент считается заданным некоторое конечное возмущение в виде начальных трещин, что хорошо согласуется с экспериментальными данными о наличии несовершенств структуры материала, какой бы предварительной технологической обработке он ни подвергался. Отсюда при выводе различных критериев прочности с учетом процесса разрушения получают соотношения, совпадающие по форме с обычными критериями нроч-jto TH только входящие теперь в эти соотношения постоянные зависят от координат, длин п геометрии начальных трещин. [c.6]

Выбор любой приближенной модели для определения упругих свойств пространствен но-армврованного композиционного материала, исходя из свойств повторяющегося элемента (в идеальном случае — это решение краевой трехмерной задачи теории упругости на структурном уровне волокно—матрица), требует задания статико-кинематических соотношений, определяющих механизм передачи усилий между элементами среды. Для слоистой модели эти соотношения обусловливают равенство деформаций в плоскости слоев вдоль высоты слоистой структуры материала и равенство напряжений, действующих в поперечном к плоскости слоев направлении (см, (3.16) . Для других моделей, характеризующих пространственную структуру многонаправленного композиционного материала, статико-кинематические соотношения на поверхностях раздела разнородных элементов без решения [c.82]

В приближенных моделях трехмер-ноармированного материала влияние фактора плотности упаковки волокон на расчетные значения упругих характеристик связывается с заданием объемных коэффициентов армирования. При этом плотность укладки волокон в сечении материала принимается одинаковой во всех направлениях. Такое допущение не всегда может быть оправдано. В частности, для волокнистых материалов, изготовленных прессованием в плоскости 12, расстояния между сечениями волокон вдоль оси 3 могут быть минимальны — полимерные прослойки между слоями, параллельными плоскости 12, практически отсутствуют. При этом коэффициенты армирования р.1, зависят от относи- [c.127]

В этом параграфе для различных постановок рассмотрены задачи оптимального проектирования балок при ограничениях на жесткость. Предполагается, что внешние нагрузки, действующие на балку, заданы неточно. Известны либо области, которым принадлежат внешние воздействия, либо их статистические характеристики. Таким образом., исследуемый класс задач относится к задачам оптимизации при неполной инфорлгации. Материал балки является вязкоупругим и неоднородно-стареющпм. Наряду с неточно заданными внешними воздействиями с помощью модели неоднородного старения можно учесть также и иные источники неопределенности информации. Сюда можно отнести, например, неточно заданные реологические характеристики материала, случайную скорость воздействия сооружения и др. Для анализа рассматриваемых ниже задач оптимизации конструкций при неполной информации используется как вероятностный, так и минимаксный подходы. Их существо подробно излагается для простейшего случая неармированной консольной балки. В отношении остальных случаев (балка с консолью, шарнирно-опертая балка, армированная балка) ограничимся в основном постановкой задачи и формулировкой полученных результатов [29]. [c.194]

Поверхности прочности различных анизотропных композитов соответствуют многочисленным механизмам разрушения и могут иметь самые разнообразные размеры и форму, так что для описания таких поверхностей необходимо иметь достаточно гибкую математическую модель. Несмотря на то что форма поверхности прочности может быть достаточно сложной, по аналогии с выводами общей теории пластичности можно ожидать, что она будет выпуклой (Поль [38]), но даже при отсутствии выпуклости (Ашкенази [1]) для любой заданной траектории нагружения условие разрушения, записываемое в виде некоторого уравнения, имеет только один корень. Например, две прямолинейные траектории, идущие вдоль коллинеарных лучей, пересекают, как показано на рис. 2, а, поверхность прочности не более чем в двух точках. Наличие единственного корня (рис. 2,6), означающее, что для некоторых траекторий нагружения материал обладает бесконечной прочностью, физически допустимо, но в инженерной практике встречается редко. [c.408]

Метод тензометрических моделей из низкомодульных материалов. Тензометрические модели из материала с низким модулем упругости применяются для решения следующих задач определение напряжений, усилий и перемещений в сложных конструкциях при заданных силовых нагрузках разработка и проверка методов расчета напряжений и перемещений сопоставление и выбор вариантов конструкций при проектировании по условиям прочности и жесткости выбор типа нагружения и расположения точек измерений при исследовании натурных конструкхщй в условиях стендовых и эксплуатационных испытаний оценка по данным натурной тензометрии напряжений в конструкции в местах, где не проводились измерения деформаций. [c.121]

Изложенная в этой главе общая методика построения математических моделей технологических процессов дает возможность рассчитывать точность обработки для различных типов процессов, встречающихся на практике. Для наиболее характерных случаев, начиная с простейших операций, имеющих один вход и один выход, и кончая сложными процессами со многими входами и выходами, составлены расчетные таблицы.В этих таблицах для каждого варианта процесса приведены структурные схемы и соответствующие им уравнения связи и формулы для расчета математических ожиданий, дисперсий и практических полей рассеивания погрешностей обработки по заданным характеристикам исходных факторов заготовок и преобразующей системы. Каждой развернутой структурной схеме процесса соответствует эквивалентная матричная структурная схема. Формулы суммирования получены для общего случая, когда все анализируемые технологические факторы взаимно коррелированы между собой. Ниже будут рассмотрены примеры, иллюстрирующие применение изложенного материала к решению практических задач, связанных с анализом и расчетом точности конкретных технологических процессов. [c.304]

Рассмотрим порядок величины т] в материале М. При заданной диаграмме Р это не представляет больших трудностей. Возьмем для простоты модель с тремя стержнями. Удельная диссипация энергии равна заштрихованной площади на диаграмме, изображенной на рис. 7.8, а. Вначале энергия диссипируется в первом стержне при упругой работе двух других, затем в первом и втором и, наконец, во всех трех. Можно показать, что скрытая энергия при выходе на предельные напряжения равна сумме площадей треугольников, обозначенных на рисунке цифрами 1 ж 2. При дальнейшем увеличении деформации она не изменяется. Экстраполируя этот результат на неограниченное число стержней, получим, что для материала М величина скрытой энергии при деформации e определяется соответствующей площадью, заштрихованной на рис. 7.8, б. [c.176]

Для моделирования плоскопараллельных полей известное развитие получили модели из тонкого листа электропроводящего материала. В качестве такого листа используется металлическая фольга, металлизированная бумага или нормальная бумага, на которую наносится слой электропроводного графита с определенным сопротивлением (например, теледельтос- бумага). Лист вырезается по форме, тождественной оригиналу. Электроды, приклеи1ваются или наносятся хорошо проводящей краской. Соответствующим подбором последних достигается задание граничных потенциалов. Источники задаются с помощью электродоа из фольги, приклеиваемой проводящим клеем в соответствии с чертежом -на обратной стороне листа. Площади с разными коэффициентами теплопроводности или массопроводности воспроизводятся путем перфорирования листа квадратными отверстиями или склеиванием отдельных участков из нескольких слоев бумаги. [c.92]

При таких системах функции контроля и управления выполняет электрическая схема, которая при помощи электрических датчиков контролирует заданные параметры и путем переключения электрических аппаратов осуществляет логические операции, выдавая сигнал на исполнительные элементы — электромагниты гидроаппаратуры. Обслуживая пресс с полуавтоматическим управлением, оператор производит только вспомогательные операции, связанные с загрузкой материала и выгрузкой готового изделия. Примером машины с полуавтоматическим управлением является гидравлический пресс для пластмасс модели ПБ458, работа которого рассмотрена в гл. IV. [c.166]

Кнопка Fun tion используется для задаиия функциональных зависимосте характеристик материала от тех или иных расчетных параметров, например o r времени, температуры. Кнопка Nonlinear используется для задания модели нелинейного материала и параметров нелинейности. Эти возможности будут рассмотрены в разделе 5.5.5. [c.211]

В системе Компас для трехмерного твердотельного моделирования используется оригинальное графическое ядро. Синтез конструкций выполняется с помощью булевых операций над объемными примитивами, модели деталей формируются путем выдавливания или вращения контуров, построением по заданным сечениям. Возможно задание зависимостей между параметрами конструкции, расчет масс-инерционных характеристик. Разработка проектно-конструкторской документации, в том числе различных спецификаций, выполняется подсистемой Компас-График. Имеются библиотеки с данными о типовых деталях и графическими изображениями, а также программы специального назначения (проектирование тел вращения, пружин, металлоконструкций, трубопроводной арматуры, штамповой оснастки, выбора подшипников качения, раскроя листового материала и др.). Проектирование технологических процессов выполняется с помощью подсистемы Компас-Автопроект, программирование объемной обработки на станках с ЧПУ — с помощью подсистемы ГБММА-ЗО. Ряд необходимых функций управления проектными данными возложено на подсистему Компас-Менеджер. [c.222]

С помощью электро-, пневмо- или гидроприводов достаточно малой инерционности и высокого быстродействия обеспечивается реализация программ стендовых испытаний при дистанционном управлении ц 1клическим изменением параметров в блоке различной длительности с весьма высокими скоростями их изменения в цикле. Для практического получения в образцах, моделях или натурных деталях заданных программой испытаний тепловых и напряженных состояний материала, эквивалентным эксплуатационным по длительности, траектории и скорости изменения термической нагрузки, стенды оборудуются рядом специальных систем комплекса управления тепловым режимом. К основным из них относятся следующие системы программного управления регуляторами параметров газового потока формирования потока по отношению к испытуемым образцам автономного регулирования начального теплового состояния программного перемещения и фиксирования образцов в потоке. В большинстве случаев в качестве про1раммных устройств используют реле времени, хотя предпочтительнее вычислительные информационно-управляющие уст- [c.331]

В этом пункте используется модель трещины, рассмотренная в работах Фрёнда и Дугласа [48], Дунаевского и Ахенбаха [32]. Предполагается, что трещина растет в установившемся режиме и этот рост сопровождается антиплоским сдвигом в условиях маломасштабного пластического течения. Явным образом учитывается инерционное сопротивление материала движению, однако для наблюдателя, движущегося вместе с вершиной трещины, деформированное состояние от времени зависеть не будет. Материал считается упруго-идеально-пластическим с изотропным условием текучести (2.21), подчиняющимся закону пластического течения (2.20). Согласно гипотезам теории мало-масштабного пластического течения [77], нелинейное напряжен-но-деформированное состояние в непосредственной близости к вершине трещины управляется окружающим пластическую область упругим распределением напряжений. Обычно используемой характеристикой данного упругого поля при заданной -скорости движения трещины является коэффициент интенсив- [c.103]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...