Техническая кривая испытания

Вернемся к технической кривой испытания на растяжение мягкой стали. Если построить зависимости нагрузки Р от удлинения Д I, то для образцов из одного и того же материала с различными диаметрами и длинами кривые будут различны с самого начала. Поэтому строится так называемая кривая напряжение — деформация [c.108]

В приборах I и II типов метод испытания может быть или статическим , проходящим в условиях равновесия, или динамическим при изменяющейся по заданному закону нагрузке или деформации. Когда измеренные величины строятся в виде графика, который представляет их взаимную зависимость, то такая кривая представляет собой техническую кривую испытания. Она не дает прямых сведений о реологических свойствах материала. Для того, чтобы их получить, необходимо получить реологическую кривую испытания, которая строится в консистентных переменных . Сравнивая общий вид этой кривой с кривыми, полученными на моделях в воображаемых экспериментах, [c.361]

Кривая зависимости напряжения от деформации, построенная таким образом, что она не зависит от размеров испытательной машины, может быть названа, в противоположность технической, реологической кривой испытания. Реологическая кривая испытаний необязательно является независимой от вида испытания. Если переменные таковы, что кривая не зависит от вида испытания, то она может быть названа фундаментальной реологической кривой материала и является графическим выражением реологического уравнения материала. [c.108]

Рис. VI. . Техническая и реологическая кривая испытаний мягкой стали.

Из опыта эксплуатации кулачковых и торсионных пластометров и задач, которые стоят в области изучения реологических свойств металлов и сплавов для процессов ОМД, можно определить требования, которым должны удовлетворять современные установки подобного типа - 1) широкий регулируемый скоростной диапазон испытаний в пределах 0,01—500 с 2) возможность получения больших степеней деформации (испытания на плоскую осадку, кручение) 3) возможность воспроизведения самых различных, заранее программируемых и управляемых с помощью ЭВМ законов нагружения как за один цикл испытаний, так и при дробном деформировании 4) возможность записи кривых релаксаций в паузах между нагружениями с длительностью пауз от 0,05 до 10 с 5) фиксация структуры металла с помощью резкой закалки образца в любой точке кривой течения 6) оснащение установок высокотемпературными печами для нагрева образцов до 1250 °С в обычной среде и в вакууме или среде инертного газа до 2000—2200 °С 7) возможность воспроизведения при испытаниях, особенно дробных, различных законов изменения температуры металла, фиксация температуры образца с помощью быстродействующих пирометров 8) возможность проведения испытаний не только при одноосных схемах напряженного состояния, но и в условиях сложнонапряженного состояния, особенно при исследовании предельной пластичности 9) обеспечение высоких требований по жесткости машин, по техническим характеристикам измерительной и регистрирующей аппаратуры, возможность стыковки с ЭВМ (УВМ) для автоматизированной обработки данных и управления экспериментом. [c.49]

На образцах ДКБ могут быть сделаны измерения скорости роста коррозионной трещины как функции коэффициента интенсивности напряжений в вершине трещины. Таким образом, в то время как гладкие образцы не могут быть использованы для определения времени до разрушения конструкций с трещиной (дефектом) или для расчета нагрузок, ниже которых конструкции с трещиной не будут разрушаться за данный промежуток времени, образцы с трещиной могут быть использованы для этих целей. Это не значит, что образцы с трещиной должны заменить все гладкие образцы при испытаниях на КР алюминиевых сплавов. Более того, такие данные, полученные на образцах с трещиной, являются ценным дополнительным материалом к пороговому значению, определенному на гладких образцах, аналогично тому как данные по росту усталостной трещины являются важным дополнением к стандартной усталостной кривой 5—N для различных сплавов [70]. И подобно данным по росту усталостной трещины, данные по росту реальной коррозионной трещины могут быть полезными для установления интервалов технического осмотра и для контроля за изменением состояния конструкций. Кроме того, значения /Сщр могут быть использованы для установления нагрузок, которые гарантируют безопасность конструкций, имеющих необнаруженные трещины (дефекты) в коррозионной среде в течение расчетного срока службы. Специальные примеры по реальному использованию данных по образцам с трещиной (скорость и Кщр) даны ниже (см. п. 5). [c.185]

По данным измерений обработанных колец построены диаграммы (рис. 4), анализ которых показывает, что колебание размеров в поле допуска происходит вокруг кривой размерного износа резцов. 75% обработанных колец (рис. 4, б) укладываются в допуск 0,09 (с учетом биения шпинделя 0,03 мм) вместо 0,15 мм, определяемыми техническими условиями обработки. Испытания показали, что 96% обработанных колец по ширине и диаметру поясков и желоба укладываются в допуск 0,1 мм, что [c.181]

При расчетах циклической и длительной циклической прочности на стадии проектирования и пуска атомных реакторов в соответствии с данными 3 используются характеристики механических свойств применяемых конструкционных материалов, гарантируемые соответствующими техническими ус.ловиями и стандартами. Этими характеристиками являются модули упругости E , пределы прочности од и текучести Оа,2, относительное сужение ф или фй, определяемые при кратковременных статических испытаниях, а также пределы длительной прочности а х и длительная пластичность ф (или 8 ), определяемые из опытов на длительную прочность и ползучесть. Дополнительными характеристиками материалов являются показатели степени кривой [c.43]

Расчет несущей способности производится на основе анализа общих и местных деформаций (или напряжений) элементов конструкций и по расчетным кривым усталости или по данным малоцикловых испытаний лабораторных образцов/по соответствующему руководящему техническому материалу. [c.216]

Аттестационные данные должны обеспечивать возможность расчета конструкций из соответствующего материала на циклическую прочность. Применительно к условиям эксплуатации, исключающим ползучесть, должны быть представлены гарантированные (для регламентированных техническими условиями характеристик прочности и пластичности металла и сварных соединений и ресурса эксплуатации) кривые усталости по образованию макротрещин в диапазоне предельных температур от 20° С до наибольшей рабочей, допускаемой для материала, в интервале от 10 до 10 циклов. Кривые усталости определяют при постоянной температуре через интервалы 50—100° С в зависимости от интенсивности изменения сопротивления усталостному разрушению по мере увеличения температуры испытаний. Кривые для промежуточных температур могут быть получены интерполяцией амплитуд деформаций (напряжений) для заданных чисел циклов по температуре. [c.243]

Рис. 63. Кривая усталости технически чистого титана при большом количестве испытаний на каждом уровне напряжений I-0-I — средние значения и доверительные интервалы значений N (цифры у экспериментальных точек указывают на количество неразрушенных образцов на базе 10 )

Полупромышленные испытания проводили в небольшом хранилище из углеродистой стали. На анодной потенциостатической кривой имеются два пика (рис. 3.22). Автор предполагает, что пик — 0,5 В соответствует появлению Fe + и образующаяся пленка, содержащая ион железа, превращается в оксалат железа. Примерно через 1 ч, если поддерживать потенциал в области от —0,3 до +0,2 В, черная пленка оксалата превращается в желто-зеленую и разрушается. Пик 0,35 В соответствует образованию РеЗ+. Пленка, содержащая Fe +, устойчива как в реактивной, так и в технической щавелевой кислоте. При поддержании потенциала в области от 0,7—1,0 В анодная защита была эффективна в течение 10 месяцев. [c.68]

Рис. 135. Зависимость потерь массы (кривая /) и относительного изменения твердости, НВ (кривая 2) в поверхностном слое технически чистой меди от продолжительности испытаний

Рис. 137. Зависимость потерь массы в начальный период кривая /) и относительного изменения твердости (кривая 2) в поверхностном слое отожженного технически чистого никеля от продолжительности испытания

Исследована возможность анодной защиты углеродистой стали в щавелевой кислоте [119], используемой для очистки оборудования ядерных установок от загрязнения. Поляризационные кривые и коррозионные испытания показали, что анодная защита эффективно уменьшала скорость коррозии как в кислоте реактивной частоты, так и в. технической кислоте при 22 и 50° при концентрациях от 0,1 до 0,7 М. В кислоте реактивной частоты эффективность защиты была больше. [c.111]

Сернистый ангидрид. До сих пор предполагали, что механизм действия этого газа заключается в том, что он окисляется на воздухе до SO3 и впоследствии, растворяясь в тонких пленках влаги, конденсирующейся на металлической поверхности конструкции, образует серную кислоту. Последняя, разрушая окис-ные пленки, облегчает этим самым течение анодной реакции ионизации металла. На этом основании во многих ускоренных испытаниях, имитирующих промышленные атмосферы, в качестве электролита используют серную кислоту. Ее применение, на наш взгляд, лишено какого-либо научного обоснования. Последними электрохимическими исследованиями [39] удалось установить, что механизм действия сернистого газа является принципиально иным. Оказалось, что этот газ при относительно положительных потенциалах может восстанавливаться на большинстве технически важных металлов, принимая, таким образом, непосредственное участие в процессе катодной деполяризации. На рис. 31 показаны катодные поляризационные кривые, снятые на железе в атмосфере, содержащей сернистый газ. Скорость деполяризации в присутствии этого газа увеличивается [c.60]

В работе [39] методом рентгеноструктурного анализа изучали изменение кристаллической структуры технически чистого железа при упрочнении в инактивной й поверхностно-активной средах. Для упрочнения применяли пластическое деформирование статическое сжатие, прокатку, растяжение, однократную накатку. Показано, что микроискажения кристаллической решетки металла не чувствительны к введению ПАВ. В то же время в работе [36] указано, что исследованиями изменений структуры поверхностного слоя технически чистого железа при трении в разных смазочных средах установлены большие микроискажения решетки кристалла в активной среде по сравнению с соответствующими значениями в-инактивной среде. Выявлено незначительное различие твердости после испытаний в активной и инактивной средах. При этом в вазелиновом масле средние значения размеров блоков когерентного рассеяния более высокие, чем в активной среде. Кривые изменений микроискажений кристаллической решетки и изменений микротвердости в обеих средах подобны. Кроме того, отмечено, что в присутствии поверхностно-активной среды шероховатость поверхности образца резко уменьшается. Сила трения при низких давлениях почти в 2 раза меньше в активной среде при очень высоких давлениях различие в силах трения для избранных сред незначительно. [c.47]

Определение теплостойкости (ГОСТ 9551-60) распространяется на испытание пластических масс на условную теплостойкость при деформации изгиба и при вдавливании цилиндрического наконечника. Это испытание дает возможность получить сравнительную характеристику материалов при заданных условиях опыта. Верхний предел рабочих температур зависит от конкретных условий эксплуатации изделия. Выбор метода испытаний по Мартенсу или Вика предусматривается в стандартах или технических условиях на материалы. Метод основан на определении температуры, при которой образец, находясь под действием постоянного изгибающего момента, деформируется на заданную величину. Этот метод не применим в случаях 1) когда в результате испытания материала получают температуру ниже 40° 2) когда для данного материала кривая зависимости деформация — температура (в пределах деформации от 5 до 6 мм) является выпуклой относительно оси температур. Такие кривые снимаются на приборе Мартенса при первоначальном определении пригодности метода для испытания данного материала. В этом случае для регистрации деформаций необходимо пользоваться индикаторными головками. [c.304]

Сопротивление усталости характеризуется пределом выносливости или пределом усталости, т. е. наибольшим напряжением, которое может выдержать металл без разрушения N циклов нагружений (число нагружений, задаваемое техническими условиями эксплуатации машины). Согласно ГОСТ 2860—65, предел выносливости Стд стальных образцов, имеющих горизонтальный участок на кривой усталости, находят при определенном напряжении на базе N = 10-10 циклов нагружений, а образцов из легких сплавов, кривые которых не имеют горизонтальных участков — на базе N = 100 10 циклов нагружений. В случае сравнительных испытаний допускаются базы испытаний для определения предела выносливости, соответственно равные 5-10 и 20-10 циклов. Если металл выдержал указанное число циклов без разрушения, то он выдержит такое же напряжение и при значительно большем числе циклов нагружений. [c.104]

Контрольные испытания проводятся на пред-приятии-изготовителе. Головные образцы и новые типоразмеры, а также модернизированные путем внесения существенных конструктивных изменений мельницы испытываются на заводском стенде при рабочей частоте вращения определяются пусковой момент, мощность холостого хода, работа системы смазки, измеряются напряжения и деформации наиболее ответственных деталей, а также кривые выбега для быстроходных мельниц. Серийные мельницы проходят контрольные испытания в соответствии с технической документацией завода. [c.70]

Как известно, в процессе пластической деформации резко увеличивается концентрация точечных дефектов, в первую очередь вакансий. Это приводит к ускорению диффузионных процессов при испытании. В технических сплавах ускорение диффузии в процессе испытания проявляется особенно часто и имеет важное значение. Это относится в первую очередь к тем сплавам, в которых возможны диффузионные фазовые превращения. Последние, особенно при повышенных температурах испытания, могут вызывать различные аномалии в ходе кривых упрочнения. Например, в стареющих сплавах повышение температуры в определенном диапазоне может вызывать не снижение, а повышение уровня напряжений течения и коэффициента деформационного упрочнения однофазного до испытания материала. [c.133]

На рис. 1-4 приведены результаты экспериментов по выявлению влияния сложного нагружения на чистое формоизменение стали 40Х. Эксперименты проводились на автоматизированном испытательном комплексе СН-ЭВМ в лаборатории механических испытаний Тверского технического университета. На рис. 1 представлена в девиаторном пространстве напряжений программа сложного нагружения в условиях чистого формоизменения, а на рис. 2 — соответствующая траектория деформирования. Стрелки отвечают смене этапов нагружения, когда сдвиговое формоизменение сменяется нормальным формоизменением, и наоборот. На рис. 3 представлены диаграммы деформирования. Кривая 1 отвечает чистому простому сдвигу (кручению), кривая [c.146]

Ползучесть. При умеренно высоких температурах под постоянной длительно действующей нагрузкой в твердых телах наблюдается непрерывное течение. Когда образец из легированной стали, нагретый до 500° С, медленно пластически деформируется под постоянной растягивающей силой достаточной величины, то это явление называют ползучестью. В технических лабораториях подобные длительные испытания на ползучесть при растяжении обычно продолжаются в течение нескольких месяцев. С механической точки зрения ползучесть металлов при умеренно высоких температурах относится к явлениям вязкости аморфных тел, описанных вкратце в гл. И, хотя законы, выражающие зависимость скоростей ползучести от напряжений, для этих двух групп твердых тел различны. Обычно деформация ползучести в изображается на графике в зависимости от времени I, причем нагрузка сохраняет постоянное значение. Пример таких кривых ползучести б=/(г) для различных значений напряжений а представлен на фиг. 19 по данным опытов Гейзера (исследовательская лаборатория Вестингауза), полученным для свободной от примеси кислорода меди при 200°С. Общая деформация ползучести состоит из упругой деформации е =(з/ и пластической части деформации г". При сравнительно малых напряжениях обычно можно различить 3 различных участка кривой ползучести. Первый участок заметно искривлен и отражает стадию первичной ползучести. В течение второй стадии ползучести кривая ползучести почти совершенно выпрямляется. Прочные металлы могут деформироваться годами с постоянной скоростью. Хороший пример прямолинейного участка кривой ползучести дан на фиг. 20, воспроизводящей ползучесть углеродистой стали с содержанием 0,35% углерода при 454° С [c.35]

На трех образцах по техническим причинам программа испытаний была выполнена не полностью. Результаты этих Рпс. 181. Результаты ис- опытов представлены на рисунках только пытаний образцов с над- одной точкой на кривой текучести, если [c.348]

Но не будем забывать, что достоверность результатов работы такого помощника врача целиком зависит от точности измерений аномальных свойств активных точек и от точности образцовой кривой". Поэтому медицинские средства измерений, как и технические, при выпуске из производства подвергаются тщательному метрологическому исследованию — аттестации, если выпускаются единичные образцы, или государственным испытаниям — если изделие должно стать серийным. В процессе эксплуатации система должна периодически поверяться и отправляться на ремонт, если какая-либо из ее реальных метрологических характеристик не вписывается в норму. После ремонта поверка средств измерений также является обязательной. [c.155]

Техническая характеристика двигателя марки 44-42,5/60 как одного из распространенных представителей двигателей ряда 4-42,5/60 дана на фиг. 2. Все кривые получены в результате испытания, причем две верхние — на объектах нефтяной промышленности. Средняя кривая получена после регулировки на двигателе. [c.7]

Снятие диаграммы состоит в построении нагрузки Р как функции удлинения А/, или наоборот. Такая кривая, строящаяся по непосредственно измеряемым величинам, может быть названа технической кривой испытания. Эта кривая дает основу для теоретического анализа, цель которого выразить реологиче-ские свойства испытуемого материала реологическим уравнением и получить численные значения реологнческпх коэффициентов. При выполнении этой задачи приходится преодолевать некоторые трудности. Во-первых, небезразлично, какую из двух переменных Р и Д Z взять за независимую переменную и какую за зависимую. Если постепенно увеличивать нагрузку, то стержень из мягкой стали ведет себя сначала более или менее упруго, как гуково тело, однако при некоторой нагрузке достигается предел текучести и стержень начинает течь пластически, при более или менее постоянной нагрузке. Если, не взирая на это, мы будем продолжать увеличивать нагрузку, то равновесия уже не будет и материал станет течь с ускорением и вскоре разрушится. Этой трудности не возникает, если за независимую переменную принять удлинение. В этом случае нагрузка сначала возрастает, затем остается постоянной, потом снова возрастает и, наконец, после того, как в образце образуется [c.107]

В работах [328, 330, 332, 339, 3551 было показано, что описание-кривой нагружения ОЦК-поликристаллов уравнением параболического типа (3.57) значительно расширяет возможности экспериментального изучения процесса деформационного упрочнения. Обобщением-результатов этих работ, а также ряда литературных данных [9, 289,, 290] является общая схема деформационного упрочнения поликристал-лических ОЦК-металлов и сплавов [47, 48] (рис. 3.33), которая отражает сложный многостадийный характер процесса, обусловленный поэтапной перестройкой дислокационной структуры при деформации. Считается, что перестройка структуры (от относительно однородного распределения дислокаций через сплетения и клубки к дислокационной ячеистой структуре) вызывает соответствующее изменение внутренних напряжений [2961, следовательно, и параметров процесса деформационного упрочнения. Данная схема основывается на анализе и обобщении результатов механических испытаний и структурных исследований, проведенных на десяти сплавах ОЦК-металлов [47, 481, которые различались по величине модуля упругости, энергии дефекта упаковки, наличию дисперсных упрочняющих фаз, уровню примесных элементов и размеру зерна (в пределах одного сплава). В частности, были исследованы при испытаниях на растяжение в интервале температур 0,08—0,5Гпл однофазные и дисперсноупрочненные сплавы-на основе железа (армко, сталь 45, Ре + 3,2 % 81), хрома, молибдена (МЧВП с размером зерна 100 и 40 мкм, Мо Н- 4,5 % (об.) Т1М, ЦМ-10-и ванадия (технически чистый ванадий), а также сплавы ванадия и ниобия с нитридами соответственно титана и циркония [95]. [c.153]

Первые, наиболее обширные исследования поверхностных слоев металлов и сплавов при трении в условиях, когда основной причиной разрушения материала является пластическая деформация, проводились под руководством Ю. С. Терминасова [74, 75]. В большинстве случаев характер структурных изменений, определяемых по изменению ширины дифракционных линий и микротвердости, от пути трения имеет вид кривой с насыщением . В качестве примера на рис. 6 [74] приведена такая кривая для отож-женого технического железа, подвергнутого испытанию на износ. Зависимость микротвердости и весового износа имеет такой же вид. Аналогичный характер изменения ширины дифракционных линий наблюдается при изнашивании целого ряда цветных металлов и покрытий в условиях сухого трения и трения со смазкой после определенного числа циклов, тем большего, чем меньше нагрузка, ширина линий, а также микротвердость стабилизируются, причем их максимальные значения тем больше, чем больше нагрузка. Лишь в одном случае, при изнашивании стали У8, про- [c.27]

В технических требованиях к установкам для проведения испытаний на воздействие линейных (центробежных) нагрузок должны быть приведены сведения по калибровке установки и тари-ровочные кривые в зависимости от частоты вращения центрифуги. [c.422]

Испытания проводили на образцах диаметром рабочей части 5 мм при чистом изгибе с вращением. Частота нагружения 50 Гц. Коррозионная среда снижает время до разрушения всех исследуемых сплавов (за исключением технически чистого титана) при высоких уровнях циклических нагрузок, т.е. уменьшает ограниченную выносливость, причем для сплава ВТ5 почти на порядок. Что же касается влияния среды на условный предел коррозионной выносливости, то при ограниченной базе циклов нагружения (до 5 10 цикл) наблюдается двоякое ее действие (рис. 33), небольшое повышение условного предела коррозионной выносливости сплавов АТЗ и ПТ-ЗВ и снижение для сплавов ВТ5 и ВТ14. Однако, судя по ходу кривых усталости, при увеличении базы испытания для всех исследуемых [c.72]

Технические сплавы не растрескиваются в сухих газах — Н , Од, Na, Аг, а также воздухе. Во влажном воздухе (при относительной влажности 2—100 %) определена линейная зависимость скорости трещины от влажности [6.8]. Однако сплавы систем А1—Си и А1—Си—Mg подвергаются КР только в электролитах и при потенциалах положительнее потенциала питтингообразо-вания по границам зерен [6.4]. В частности, для литейных сплавов первой из этих систем еще в 30-х годах было установлено, что они растрескиваются при испытаниях на КР в 3 %-ном Na l только при переменном погружении. В этих условиях при высыхании раствора его концентрация резко изменяется, в связи с чем становится возможным изменение потенциала питтингообразова-ния. В области плато на кривой (см. рис. 6.8) скорость трещины в водных растворах линейно зависит от концентрации ионов С1 . В интервале значений pH 1 —10 максимальная скорость КР гладких образцов при pH. В трещинах образцов типа ВР, особенно в области вершины, устанавливается pH л 3,5, вне зависимости от pH раствора в указанном выше интервале. Вид катиона, из числа ]Ма , К , NH , Са " , Al " , не оказывает специфического влияния на КР алюминиевых сплавов. [c.237]

Надежность двигателя, как и любого другого технического устройства, непрерывно возрастает, если выявляются и устраняются причины отказов. На рис. 1.5 показан типичный вид кривой роста надежности в зависимскти от числа Ы проведенных доводочных испытаний (крцваяР(/)). [c.15]

Метод определения теплостойкости по Вика основан на определении температуры, при которой цилиндрический наконечник, находящийся под действием постоянной нагрузки, вдавливается в образец на заданную глубину. Этот метод неприменим в случаях 1) когда в результате испытания пластических масс получают температуру ниже 40° 2) когда материал макронеоднороден 3) когда для данного материала кривая зависимости деформация — температура (в пределах деформации от 0,8 до 1 мм) является выпуклой относительно оси температур. Для вдавливания в образец служит стержень с наконечником, который внизу имеет плоско отшлифованное сечение площадью 1 мм (диаметр 1,13 0,01 мм). Прибор снабжен сменными грузами, вес которых обеспечивает общую нагрузку на образец 5000 10 г или 1000 10 г. Выбор величины нагрузки предусматривается в стандартах или технических условиях на материалы. [c.304]

Аналогичные результаты получены И. Н. Виноградовым и Ю. И. Ягном [52] при испытаниях на двух- и трехосное сжатие технически чистого железа, бериллиевой и алюминиежелезистой бронзы (рис. 144). Кривые, показанные на рис. 144, являются крайними из совокупности кривых для промежуточных значений —. [c.285]

Систематическим изучением влияния вида девиатора напряжений на сопротивление пластическому деформированию занимался Ю. И. Ягн с сотрудниками. Испытания образцов в виде кубиков [507] проводились на специальном механическом реверсе (одноосное растяжение, одноосное, двухосное и трехосное сжатие), Испытания, проведенные при постоянном значении отношения среднего нормального напряжения к интенсивности напряжения, показали, что кривые аг е01 полученные при различных значениях д,сг, не совпадали. Эти кривые располагались по-разному. Прп испытании бронз на двухосное и трехосное сжатие нижняя кривая соответствовала параметру [д,а = —0,5. Этот результат, однако, авторы работы [300 ] связывают как с нестабильностью структуры бронз, так и со спецификой испытаний на сжатие. При испытании трубчатых образцов из технически чистого никеля [300], подвергнутых действию растягивающей силы, крутящего момента и внутреннего давления в различных сочетаниях, были качественно подтверждены результаты опытов Дэвиса [130] — увеличение абсолютного значения параметра соответствовало более высокому расположению кривых. Изменение сопротивления пластическому деформированию с изменением можно найти также в опытах Марина [588], Осгуда и Вашингтона [610], Френкеля [554]. [c.286]

Экстраполяция прямой Ig а — Ig Тр, таким образом, дает правильные результаты только в тех случаях, когда существует уверенность, что в промежуток времени, охваченный произведенными испытаниями, входит точка перегиба, или если разрушение на всех исследованных отрезках времени носило межкристаллитный характер, являющийся гарантией того, что наклон линии Ig сг — Ig Тр в дальнейшем не изменится. Для каждой стали существуют температуры, при которых разрушение происходит по зерну (носит транскристаллический характер), и в этом случае экстраполяция значений Одп на длительные сроки также не может вызывать сомнений [40]. Обычно приводимые в технической литературе данные по значениям для длительных сроков службы ( 10 000 looooo) экстраполированы на базе испытаний продолжительностью 2000 час., хотя имеется уже немалое количество данных, полученных экстраполяцией на базе испытаний значительно большей продолжительности (до 30000 час. и более). Соответствующие сопоставления показывают, что экстраполированные величины (Та разных сталей имеют разброс относительно средних значений Одп не мепее 10%. Разница между Од , определенным при помощи непосредственного эксперимента, и сгап определенным методом экстраполяции, тем больше, чем длительнее отрезок времени, на который производится экстраполяция, и меньше база экстраполяции. Для очень длительных испытаний, например продолжительностью 25 000 час., разница между экспериментально определенным а п (а также а ) и стдп, определенным при экстраполяции даже с 10000 час., может доходить, по немецким данным, относящимся к многим десяткам марок стали разных классов, до 20—30%, причем, как правило, экспериментально определенные значения лежат ближе к верхнему пределу экстраполированных значений аа и (см. также сказанное выше о влиянии продолжающегося затухания кривой ползучести на величину экстраполированного предела ползучести). [c.264]

Основным методом, оценивающим фрикционную пару трения, является определение ее фрикционной теплостойкости. Оценка эта осуществляется на машине И-47 или усовершенствованном образце ее И-47-К-54 (конструкции И. С. Богатырева, И. В. Колпа-кова, И. В. Крагельского, А. В. Чичинадзе). Описание методики испытаний кратко приведено в гл. IX. Некоторые сведения об этой машине можно найти в работах [91 и [8]. В настоящее время эта машина получила широкое распространение. Большим удобством ее является возможность анализа (по кривым износа и коэффициента трения) изменений, протекающих в материалах. Эта машина пригодна для оценки схватывания пар трения. В настоящее время эта методика утверждена в качестве руководящих технических материалов. Кроме того, применяется методика оценки коэффициента трения и износа на пальчиковой машине трения. Указанная машина представляет собой диск, вращающийся в горизонтальной плоскости, к торцу которого прикладываются два образца, расположенных на одном диаметре. Размер каждого из образцов 22 X 27 мм. Давление на них 2,7 кг см , скорость скольжения 7,5 м1сек. Диск, по которому скользят образцы, изготовлен из чугуна и не меняется. Обычно температура образца при испытании составляет 100—120°. [c.347]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...