Нагружение жесткое

Основной вид испытаний на неизотермическую малоцикловую усталость — осевое растяжение — сжатие, основной тип нагружения — жесткое. [c.14]

Таким образом, для оценки малоцикловой долговечности силь-фона необходимо иметь кривую малоцикловой усталости материала при длительном (с учетом частоты цикла и длительности нагружения) жестком малоцикловом нагружении. [c.163]

Для оценки влияния истории циклического деформирования на сопротивление деформированию при длительном статическом нагружении проведена серия испытаний на ползучесть образцов, предварительно подверженных мало цикловому нагружению (жесткий режим, jV= 500 циклов при размахе деформации е = 1,0%) и температурах 610 и 670 °С (штриховая линия на рис. 4.54, а). Образцы, прошедшие предварительную тренировку, испытывали на ползучесть при тех же температурах. [c.223]

К основным причинам нарушения равномерного распределения давления по грани образца при непосредственном нагружении жесткими пуансонами (рис. 33, б) относят эксцентричность приложения нагрузки, высокий уровень контактных напряжений и наличие сил трения в плоскости стыка. Влияние указанных факторов суще- [c.39]

Рис, 3.1. Влияние температур и частоты нагружения (жесткий режим) на кривые [c.126]

Таким образом, изменение микротвердости сталей ТС и 22к в зависимости от ширины петли или накопленной деформации также показывает, что процесс упругопластического деформирования не является монотонным, а протекает в три стадии (рис. 5.33). Первая из них характеризуется упрочнением материала с образованием полос скольжения и протекает в первые 10—15 циклов нагружения. Вторую стадию отличает интенсивное разупрочнение материала, связанное либо с накоплением пластических деформаций и образованием грубых полос скольжения, когда имеет место квазистатическое разрушение, либо циклических повреждений в виде микротрещин, когда разрушение имеет усталостный характер. На второй стадии нагружения идет накопление деформаций, а также статических и циклических повреждений. Третья стадия связана с развитием магистральной трещины и окончательным разрушением образца. При этом идет сильное накопление деформаций в случае мягкого нагружения или снижения нагрузки (при нагружений жестком) без существенного изменения микротвердости. [c.216]

Выражения (IV.21)—(IV.23) могут быть рекомендованы для ориентировочной оценки и прогнозирования устойчивости нагруженных жестких полимеров к разрушению в жидких инактивных средах. При этом необходимо учитывать возможность изменения механизма взаимодействия среды с полимером при изменении температуры. Некоторые жидкости, инактивные к полимеру при [c.160]

Можно утверждать, что в подавляющем большинстве случаев при циклическом нагружении жестких полимерных материалов в условиях, когда саморазогрев их практически отсутствует, воздействие жидких сред, даже полностью химически инактивных, [c.178]

Нагружение жестким ложементом (рис. 7.17). Реакция ложемента уравновешена потоком касательных усилий т(ф) = = (Р/я/ )з1п ф. [c.239]

Разрушения срезом и отрывом могут распространяться неустойчиво и поддерживаться исключительно за счет энергии деформации в стенке трубы при номинальном напряжении ниже предела текучести материала. Определяющими факторами распространения трещины при напряжении ниже предела текучести является энергия системы нагружения. Жесткие системы нагружения, например, в лабораторных машинах при испытании на растяжение и некоторых конструкциях судов или мостов рассеивают энергию деформации в нагружаемом элементе быстро, в результате чего усилие, вызывающее разрушение, резко уменьшается. В пневматически нагружающих системах энергия деформации в стенке сосуда поддерживается более продолжительно, и усилие, вызывающее разрушение, долго сохраняется. [c.206]

Малоцикловая усталость проявляется как в деталях, нагружаемых циклически при постоянной температуре (изотермическое малоцикловое нагружение), так и при одновременном циклическом изменении нагрузки и температуры (неизотермическое малоцикловое нагружение), В последнем случае нагружение жесткое, поскольку в детали создается температурная деформация ет, которая переходит в механическую упругопластическую деформацию материала в наиболее нагруженной области И частично й упругую деформацию соседних областей. [c.155]

Для динамического нагружения жестко-пластического железобетонного купола Н. Н. Попов и Б. С. Расторгуев (1964) предложили использовать меридиональную схему деформирования, которая реализуется при недостаточно прочном опорном контуре. [c.323]

Цикличность 216 Нагружение жесткое 65, 66, 70 [c.449]

Мартин Д., Теоремы для импульсного нагружения жестко-пластической среды, Механика, № 3, 1965. [c.414]

Жесткий брус СД подкреплен деревянным подкосом АВ квадратного сечения 20 х 20 см ч нагружен силой F. [c.8]

Следует отметить, что, поскольку рассматривается жесткое циклическое нагружение, где процесс контролируется по деформации, напряжения, вычисляемые в соответствии с зависимостью (3.43), являются истинными. Так как кроме истинных напряжений в алгоритме не используются какие-либо другие напряжения, индекс и при записи напряжений будем опускать. [c.179]

Анализ направления деформирования материала при жестком нагружении проводится по следующим соотношениям. [c.179]

Во всех случаях анализировался жесткий симметричный цикл нагружения с размахом деформаций 2%. Температура деформирования 7 = 600°С. Указанные условия отвечают имеющимся экспериментальным данным о долговечности стали 304, что позволяет провести их сопоставление с результатами расчетов. В соответствии с работами [115, 250, 294, 434] для стали 304 были приняты следующие значения входящих в модель параметров Е= 125 000 МПа 7 о = 0,5 мкм Da = = 2,04-10- 4 ммУ(Дж-с) Й = 1,21-10-29 м dg = 200 мкм. Коэффициенты в уравнении (3.42) определяли из условия наилучшего соответствия расчетных и экспериментальных данных при 1 = 6,7-10-5 с- и g = 6,7-10- с- ( = 1 1 = Ь ) Aj = = 0,804 сГ/мм2, mj = —1. [c.181]

Кроме приведенных параметров для расчета долговечности необходимо знать кривые деформирования материала при циклическом жестком нагружении в зависимости от параметра Из работы [273] следует, что для стали 304 скорость пластической деформации оказывает влияние на 5т, а функция ср(ёр) не чувствительна к изменению . [c.181]

Следует подчеркнуть, что состояние материала (хрупкое или пластическое) определяется не только его свойствами, но и видом напряженного состояния, температурой и скоростью нагружения. Как показывают опыты, пластичные материалы при определенных условиях нагружения и температуре ведут себя, как хрупкие, в то же время хрупкие материалы в определенных напряженных состояниях могут вести себя, как пластичные. Так, например, при напряженных состояниях, близких к всестороннему равномерному растяжению, пластичные материалы разрушаются, как хрупкие. Такие напряженные состояния принято называть жесткими . Весьма мягкими являются напряженные состояния, близкие к всестороннему сжатию. В этих случаях хрупкие материалы могут вести себя, как пластичные. При всестороннем равномерном сжатии [c.189]

Рис. 3. Влияние пластичности и вида режима неи.зотермического нагружения (жесткий режим) на сопротивление малоцикловой усталости жаропрочных сплавов

Влияние режимов нагружения и механических свойств сталей на сопротивление малоцикловому разрушению иллюстрируется схемой, приведенной на рис. 7.8. На рис. 7.8 показаны разрушающие деформации нулевого полуцикла в зависимости от числа циклов до разрушения и предела прочности для двух предельных режимов нагружения — жесткого (е = onst) и мягкого (Од = = onst) при заданной исходной пластичности. В связи со склонностью сталей к циклическому разупрочнению и одностороннему накоплению пластических деформаций (зависит от отношения равномерной деформации к предельной) по мере повышения статической прочности при малом числе циклов разрушения минимальные деформации соответствующие одинаковым дол- [c.260]

Тензор А служит ключом к расшифровке смысла вектора нагружения L если А — 1 , то L представляет собой Q, нагружение является мягким при Л О вектор L есть деформация ё, нагружение жесткое. Если упругие опоры отсутствуют и на одной части поверхности тела заданы силы, на другой перемещения, на третьей ортогональные друг другу составляющие сил и перемещений, подпространство С, в свою очередь, делх ся на два ортогональных подпространства С и С. Тензор фазы А есть тензор ортогонального 12 [c.174]

Результаты исследований по применению деформационно- кинетического критерия малоцикловой прочности в условиях сложного нагружения приведены в работе [6]. Эксперименты выполнялись на образцах из стали 15Х2МФА при нормальной и повышенной 400 °С) температурах. Испытывали тонкостенные трубчатые образцы при знакопеременном кручении е наложением одноосного или двухосного растяжения. Проводилось нагружение циклическим крутящим моментом и постоянными во времени осевой силой и внутренним давлением. Режим циклического нагружения — жестк й, симметричный по деформациям. [c.106]

Для испытаний малых образцов по схеме чистого изгиба созданы стандартные приспособления (рис. 5.4.1). Приспособление для нагружения прямых и кривых стержней моментами описано в работах [163—165]. Изгибающий момент в этом приспособлении создается при помощи блоков-головок нагружения, жестко прикрепленных к концам образца. Изгиб стержня происходит в результате поворота головок нагружения поворот достигается при помощи системы уравновешивающих блоков и тросов, растягиваемых силой Р в противоположных направлениях. Системой блоков и тросов обеспечи вается также одинаковая величина обоих моментов. Изгибающий момент равен М = РЯбл, где — средний радиус канавки бло-ков-головок нагружения. Преимущества этого способа нагружения— возможность поворота концевых сечений на большие углы — до 180° п чистота (однородность) действующих усилий. О последнем свидетельствует форма образца при деформировании — например, при угле поворота 180° образец из достаточно податливого материала образует правильный полукруг. Недостаток этого способа нагружения — необходимость образцов относительно больших размеров например, длина рабочей части самых малых из использованных в работе [163 ] образцов равна 200 мм. [c.196]

Нагружение жесткими полудисками описано в разделе 6.2.1. Нагружение наружным давлением при помощи резинового кольца (рис. 6.1.3, б) и гидравлики проводится аналогично нагружению при испытаниях на внутреннее давление колец соответствующими методами. Установка уплотнительного вкладыша (при гидростатическом давлении) производится по наружной поверхности, а тензодатчики монтируются на внутренней поверхности образца. Следует отметить, что при нагружении кольцевого образца на сжатие прн номощи резинового кольца последнее для образца является упругим основанием и в некоторой степени повышает критическое давление, при котором кольцевой образец теряет устойчивость [74]. Этот эффект может быть усилен соответствующим подбором твердости резины. При испытании наружным давлением резко возрастают требования к тщательности обработки наружной и торцевых поверхностей образца. [c.220]

В другой работе [127] К. Е. Егоров дает простой вывод общего уравнения теории упругости и устанавливает связь между решениями Н. М. Герсеванова и Н. И. Мусхелишвили и получает в замкнутой форме уравнение для определения напряжений в основании эксцентрически нагруженного жесткого штампа. [c.93]

Клубин П. И. Напряженное состояние упругой среды нагруженной жесткой полосой постоянной ширины. Труды Ленинградского института инженеров промышленного строительства, вып. 6, 1938. [c.114]

Если сталь перед сваркой подвергают термообработке, но после сварки отпуск певозможен из-за крупных размеров конструкции, то сталь данной марки можпо использовать для изготовления такой конструкции только в том случае, если не предъявляется жестких требований к равнопрочности сварного соеди-иеиия и основного металла в условиях статического нагружения. Для обеспечения свойств сварного соединения, гарантирующих требуемую его работоспособность, критерием необходимой температуры подогрева будет диапазон скоростей охлаждения Аи опт, обеспечивающий необходимый уровень механических свойств в околошовной зоне. [c.251]

При геометрическом подобии зубьев в различных сечениях их жесткость, как консольных оболочек, постоянна по всей ширине колеса. Для оценки деформации положим, что зубья колеса 2 абсолютно жесткие, а зубья колеса / податливые. При заторможенном колесе 2 нагруженное колесо 1 повернется на угол Аф вследств 1е податливости зубьев. Прогиб зубьев в различных сечениях равен гДф, где г — радиус в соответствующем сечении. При постоянно11 жесткости нагрузка пропорциональна деформациям или в нашем случае радиусам г, которые в свою очередь пропорциональны расстояниям от вершины делительного конуса — рис. 8.32, б. Если модуль зубьев и нагрузка изменяются одинаково, то напряжения изгиба остаются постоянными [см. формулу (8.19)1 по всей длине зуба. [c.132]

На рис. 1.9, а показана расчетная схема станины — брус, жестко защемленный одним KoFiu M и нагруженный силой, параллельной его оси. На рис. 1.9, 6 показано применение метода сеченнн для определения внутренних силовых факторов, возникающих в поперечном сеченнн рассчитываемого бруса. [c.20]

Влияние предварительного циклического деформирования на критическое напряжение хрупкого разрушения изучали применительно к стали 15Х2НМФА в третьей серии опытов. Для этого-корсетные образцы / (рис. 2.9) предварительно подвергали различным режимам жесткого циклического нагружения (табл. 2.1) при 7 = 20 °С. Затем из продеформированных образцов вырезали корсетные образцы II диаметром 5 и 3 мм (рис. 2.9), ко- [c.74]

Задаются краевые условия максимальная етах и минимальная emin деформации в цикле (рассматривается жесткий симметричный цикл нагружения) скорости деформации растяжения i и сжатия 2 (в полуцикле растяжения и сжатия 1 = onst) растягивающее напряжение (Ti, при котором начинается пластическое деформирование, и соответствующая деформация 81 (см. рис. 3.10 и 3.11). [c.179]

Рис. 3.11. Построение кривой деформирования а—е на основе известной петли деформирования в координатах ст—е (ai и 81 — соответственно напряжение и деформация, отвечающие началу пластического деформирования материала Втах и emin — соответственно максимальная и минимальная деформации при жестком нагружении образца)

Рис. 3.12. Зависимость долговечности Nf от скорости деформирования I при жестком нагружении образцов из стали 304 с размахом деформации Ае = 2% г — расчет по модели межзе-ренного разрушения при различных I (I i I =1 I = I I I 2 —долговечность при виутризеренном разрушении 3 и < —данные эксперимента при межзеренном и виутризеренном разрушениях соответственно [434] 5 — расчет при I I = = 10- С- н I Ь I = 10-= с- 6 — расчет при I ii Г= 10- с- и I — = 10-= с-

Как было указано выше, за долговечность коллектора принимается долговечность до зарождения трещины в наиболее нагруженной зоне коллектора. Такой зоной обычно является зона недовальцовки трубки с коллектором, расположенная в области наибольших растягивающих общих напряжений (в данной конструкции коллектора эта область расположена в районе жесткого клина). Поскольку анализ НДС в зоне недовальцовки при взаимодействии остаточных и эксплуатационных напряжений проводится МКЭ в осесимметричной постановке, необходимо провести схематизацию, при которой наиболее адекватно смоделировано действие термомеханический эксплуатационной нагрузки и общих напряжений. Провести моде- [c.338]

Поясним это на том же примере изгиба двухопорной оси с узлами жесткое и в центре опор (рис. 71). С.хема нагружения а вероятна при малых нагрузках или высокой жесткости системы. С увеличением силы (или при уменьшении жесткости узла) система деформируется, как в преувеличенном виде изображено на схеме б (для простоты показана только дефор.мация осп). Деформация действует упрочняюще, вызывая сосредоточение нагрузок на кромках опорных поверхностей.. В результате возникает новая схема действия сил по закону треугольника или (как показано [c.146]

На рис. 101, а показан случай нагружения цилиндра осевой силой. Нагрузка вызывает прогиб днища цилиндра, передающийся обечайке через пояс сопряжения обечайки с днищем (деформации показаны штриховой линией). Система является нежесткой. При замене цилиндра конусом (рис. 101, б) система по основной схеме восприятия сил приближается к стержневой ферме, изображенной на рис. 99, б. Стенки конуса работают преимущественно на сжатие роль стержня, воспринимающего распор, в данном случае выполняют жесткие кольцевые сечения конуса, ограничивающие радиальные деформации стенок. [c.219]

Прочность корпуса обычно не является определяющей для прочности стядаых соединений, поэтому для термически нагруженных соединений целесообразно придерживаться правила упругий корпус — жесткие шпильки. [c.362]

Чего-либо принципиально нового задачи сложного сопротивления при достаточно жестких брусьях не вносят, так как совместное действие указанных усилий приводит к напряженному состоянию, которое можно лолучить суммированием напряженных состояний, вызванных каждым видом простого нагружения в отдельности. [c.331]

Сопротивление материалов усталостному и хрупкому разрушению (1975) -- [ c.79 , c.80 , c.81 , c.82 , c.86 ]

Методика усталостных испытаний (1978) -- [ c.18 ]

Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1 (1975) -- [ c.553 ]

Машиностроение Энциклопедия Т I-3 Кн 2 (1995) -- [ c.133 ]

Трещиностойкость металлов при циклическом нагружении (1987) -- [ c.34 ]

Несущая способность и расчеты деталей машин на прочность Изд3 (1975) -- [ c.30 , c.87 , c.91 , c.116 , c.117 ]

Расчеты деталей машин и конструкций на прочность и долговечность (1985) -- [ c.79 , c.80 ]

Термопрочность деталей машин (1975) -- [ c.65 , c.66 , c.70 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...