Элемент вязкий

При плотности тока выше 10 А/м увеличивается скорость роста трещины и уменьшается число циклов до ее зарождения. Характер разрушения резко меняется количество элементов вязкого разрушения уменьшается, а межзеренного — возрастает. При 100 А/м разрушение носит межзеренный характер. Поверхности разрушения, возникающие в результате коррозионной усталости в отсутствие поляризации и водородного охрупчивания при катодной поляризации, подобны. Отличие заключается лишь в соотношении особенностей поверхности разрушения гребней отрыва на ней больше у образцов, насыщавшихся водородом. [c.196]

Возможные варианты структурной модели, описывающей гипотетические свойства материала при его циклическом деформировании. Структурные модели, представленные на рис. 1.8 и 2.7, являются, конечно, не единственно возможными. Другие варианты структурной модели могут включать не только упругие элементы и элементы сухого трения, но также и элементы вязкого сопротивления. Применение таких моделей целесообразно при учете временных факторов, в частности, частоты циклического нагружения. В том случае, когда упругие несовершенства материала приписываются исключительно влиянию мгновенно-пла-стической составляющей малых деформаций, включение в структурную модель элемента вязкого сопротивления очевидно не имеет смысла. Рассмотрим подробнее такие модели. Обозначим модель рис. 1.8 цифрой I, а две модели с элементами вязкого сопротивления цифрами II и III. [c.243]

Остановимся сначала на модели II. Элемент вязкого сопротивления включен последовательно с элементом 3 (рис. 1.8). Очевидно, что представленная система работает при а > j, как известная модель Максвелла, где коэффициент вязкости, соответствующий элементу вязкого сопротивления, обозначен через А. При а < Са [c.243]

Остановимся на модели III, которая похожа на известную модель Кельвина—Фойгта (элемент вязкого сопротивления включен теперь параллельно с элементом 2). Полагая = а — Q, запишем [c.245]

Рис. 311. Силы, приложенные к элементу вязкой жидкости в несущем слое подшипника

Уравнение равновесия сил, действующих на элемент вязкой жидкости, называемое уравнением движения Навье—Стокса, в проекции на ось х (если л g) имеет вид [c.10]

При сравнительно низких температурах, когда термически активируемые процессы протекают довольно медленно (вязкость жидкости в элементах вязкого трения механического аналога на рис. 4.5.6 весьма велика), приращение мгновенной пластической деформации возникает при условии [c.239]

Для отражения описанных процессов, происходящих в плоскости скольжения, механический аналог, представленный на рис. 2.23, а, следует дополнить двумя нелинейными элементами вязкого трения (рис. 2.25). Один из них включен последовательно с пружиной и моделирует процесс выхода дислокаций из скопления, а второй — параллельно элементу сухого трения и моделирует процесс обхода дислокациями препятствий. [c.97]

При сравнительно низких температурах, когда термически активируемые процессы протекают довольно медленно (вязкость жидкости в элементах вязкого трения механического аналога на рис. 3.5, а [c.128]

При умеренных значениях ст и ё для описания поведения материала целесообразно в механическом аналоге на рис. 3.5, а отказаться от элемента сухого трения и моделировать неупругую деформацию лишь с помощью элементов вязкого трения (рис. 3.5, б). Тогда работу такого аналога можно описать соотношениями [c.133]

В этом случае величина раскрытия исходной трещины у вершины является суммой основного смещения б, получаемого при зарождении первого элемента вязкого разрушения у надреза, и дополнительных смещений, связанных с увеличением раскрытия всех остальных разрушающихся элементов до 6,. Увеличение РТ нельзя аналитически связать с ростом поглощенной энергии на этой стадии (связь может быть чисто эмпирической), так как оно уже не пропорционально углу изгиба образца. [c.206]

Наряду с системой электромеханических аналогий широкое применение нашла система электроакустических аналогий, где в прямое соответствие электрическому напряжению на участке электрической цепи ставится разность давлений на участке механического устройства, содержаш.его элементы вязкого трения, инерции и объемной упругости. Указанная система аналогий может быть названа системой электрическое напряжение — акустическое давление. [c.61]

На основе уравнения (2.13) поведение материалов, (в частности, бетона), находящихся в условиях ползучести, можно представить простой, реологической моделью, состоящей из последовательно соединенных упругого элемента и элемента вязкого трения, причем упругость и вязкость этих элементов меняются со временем соответственно множителям [c.178]

Влияние вязкого сопротивления на свободные колебания. Если механическая система содержит элементов вязкого трения, направления действия которых / = 1, 2,. . то ди( х )еренциальные уравнения движения системы в обратной форме имеют вид [c.280]

При реализации указанных рекомендаций надо иметь в виду, что во всех конструкциях практически невозможно полностью исключить влияние массы подвижных частей m (а в измерителях ускорений, наоборот, эту массу следует увеличивать) на динамические свойства систем, описываемых уравнениями (IV.3) и (IV.4). Поэтому полное исключение элементов вязкого трения в реальных конструкциях нежелательно, так как в этих случаях возникают колебательные процессы, вызванные отсутствием демпфирования. Уравнение (IV.3) или (IV.4) при отсутствии сил сухого трения легко преобразуется к стандартной форме апериодического уравнения второго порядка [c.104]

Например, рассмотрим некоторый объем жидкости с характерным размером образующей его поверхности Ь. Тогда на основании теоремы Бернулли распределенное суммарное давление р — ро, вызванное потоком жидкости, движущимся со скоростью и, и составляющее порядка приведет к возникновению сил инерции, действующих на элемент жидкости, заключенный в этом объеме. Они составят порядка ри Ь . С другой стороны, приходящиеся на этот элемент вязкие напряжения имеют порядок х,и/Ь, так что силы, учитывающие влияние вязкости, составят порядка Тогда отношение сил инерции и вязкости будет порядка [c.102]

Последовательное соединение (рис. 260, б) двух элементов — вязкого и пластического — приводит к ползуче-пластической среде, представляющей значительный интерес в задачах ползучести. [c.397]

В механической модели деформируемого тела (схема а) — податливость пружины, растяжение которой соответствует явлению пластической деформации тела е — податливость пружины, характеризующей упругую деформацию, причем Элемент вязкого трения 5 и элемент сухого трения Рс в модели характеризуют релаксацию (изменение во времени натяжения деформируемого тела после внезапного растяжения) и последействие (изменение во времени деформации при действии постоянной силы). Нелинейной механической системе (схема а) соответствует электрическая модель по первой системе аналогий (схе.ма б). Изменяя соотношения параметров схемы, можно воссоздать в модели различные свойства упругих и пластичных тел. [c.317]

Рис. 1. Деформация сдвига элемента вязкой жидкости

Сила касательного напряжения, создаваемая элементом дисперсного потока, определится как алгебраическая сумма сил сухого контактного трения (скольжения, качения и пр.) твердого компонента и сил вязкого трения сплошного жидкого компонента дисперсной системы [c.16]

Исследование механических свойств сталей показало, что их пластические и вязкие свойства, а отсюда и возможность упрочнения зависят от чистоты стали, содержания примесей внедрения (азот, кислород, водород) и неметаллических включений. Примеси внедрения, т. е. элементы, образующие с железом твердые растворы внедрения, создавая местные искажения, затрудняют движение дислокаций. Пластическая деформация при этом затруднена, и в местах скопления неподвижных дислокаций облегчается зарождение микротрещин. [c.396]

Настоящая монография является одной из попыток среди такого рода работ подойти к проблеме разрушения, базируясь на системном подходе, лежащем на стыке механики деформируемого твердого тела, механики разрушения и физики прочности и пластичности. В книге изложены разработанные авторами физико-механические модели хрупкого, вязкого и усталостного разрушений, позволяющие анализировать повреждение материала при сложном нагружении в условиях объемного напряженного состояния. Приведены подходы к описанию кинетики трещин при статическом, циклическом и динамическом нагружениях элементов конструкций. Кроме того, в работе рассмотрены методы и алгоритмы численного решения упруговязкопластических задач при квазистатическом (длительном и циклическом) и динамическом нагружениях. [c.3]

При анализе зарождения разрушения по изложенной выше схеме обычно делается одно существенное допущение — независимость НДС от повреждения материала. Только при малом относительном объеме повреждений указанное допущение справедливо. При усталостном и хрупком разрушениях повреждение характеризуется весьма острыми микротрещинами, объединение которых (зарождение макроразрушения) происходит при относительно небольшой доле поврежденного материала. Поэтому при усталостном и хрупком разрушениях анализ НДС и накопления повреждений можно проводить независимо. Вязкое, особенно межзеренное, кавитационное разрушение обусловлено объединением большого количества растущих в процессе деформирования пор. Очевидно, что в данном случае объем повреждений может достигать значительной величины и разрыхление материала будет оказывать влияние на НДС. Следовательно, анализ вязкого разрушения материала требуется проводить посредством решения связной задачи о НДС и накоплении повреждений в элементе конструкции, что отмечено пунктирной стрелкой на рис. В.1 между блоком НДС и блоком Анализ зарождения макроразрушения . [c.7]

В настоящем разделе представлена модель вязкого разрушения материала, рассматривающая процесс непрерывного образования и роста пор [76, 80]. Модель базируется на введенном понятии пластической неустойчивости структурного элемента материала как состоянии, контролирующем критическую деформацию е/ при вязком разрушении, что позволяет отойти от описания процесса непосредственного слияния пор. [c.116]

При рассмотрении механики поведения композита в функции времени можно использовать модель, содержащую линейную жесткость, элемент вязкого трения, элемент трения при скольжении и др. Используя такую модель, можно объяснить процесс деформирования композита при высоких скоростях нагружения, при ползучести или колебаниях. В большинстве случаев при построении этих моделей рассматривают поведение материала при одномерной деформации. В настоящее время необходимо рассматривать уже двумерные и трехмерные случаи. Используя обобщенный закон Гука для двумерных ортотропных тел, Холпин [5.36] установил [c.134]

Стопоревие ниппельных соединений. Для стопорения элементов ншпель-ных соединений чаще всего применяют вязку проволокой. На рис. 700—702 приведены примеры стопорения ниппельных соединений. На рис. 703 изображен гидроузел со стопорением всех завертных элементов вязкой. [c.329]

Stj представляет собой остальную часть компонента девнатора, действующего на элемент среды Кельвина—Фойгта, состоящего из пружины и включенного параллельно элемента вязкого сопротивления. [c.246]

В механическом аналоге (см,рис. 4.5.6) явлению ползучести соответствует конечная вязкость жидкости в нелинейных элементах вязкого трения 2 VI 3, а функции отвечает характеристик элемента 3. Термическое разупрочнение материала вызывает уменьшение сг по абсолютгюму значению, причем для неизотермических условий [28] [c.240]

Екобори [135] предложил модель, учитывающую энергию пластической деформации при ускоренном росте трещины, и теоретически показал, что шаг усталостной бороздки зависит от Д/С во второй степени. Обобщение обширных экспериментальных данных и теоретический анализ Лю и др. [133], [134] также показал, что для шага усталостных бороздок величина п = 2. Анализ морфологии рельефа излома алюминиевых сплавов в направлении роста усталостной трещины для различных режимов термообработки показал, что с увеличением скорости роста усталостной трещины в изломе алюминиевых сплавов на фоне усталостных бороздок появляются элементы вязкого или хрупкого разрушения. Это свидетельствует о микростатических элементах разрушения, ускоряющих процесс роста трещин. Поэтому в направлении роста трещины происходит изменение показателя степени п. Лю и др. заключили, что теоретически шаг усталостных бороздок зависит от / i во второй [c.127]

П. скорости делятся иа механические и электрические. В первых применяется элемент вязкого трения в виде воздушного, жидкостного или электрич. демпфера. Относит, перемещение его элементов вызывает появление силы, пропорциональной скорости этого перемещения. Электрич. П. скорости основаны на законе индукции. Они содержат постоянный магнит и обмотку, перемещающиеся друг относительно друга. Эдс, наводимая в обмотке, пропорциональна скорости движения. П. этого типа, служащие для измерения скорости вращат. движеиия, наз. тахометрами. [c.195]

Влияние вязкого сопротивления на свободные колебания. Если ме> 3 инческая система содержит 5 элементов вязкого треиия, направления [c.280]

Параллельное соединение (рис. 260, а) двух элементов—вязкого и пластического — дает вязко-пластическую среду, впервые, по-видимому, рассмотренную Шведовым (1900 г.) и Бингемом (1922 г.). При [c.397]

Рассмотрим простейшую систему виброзащиты (рис.77,а). Здесь объект массой т, на который действует гармоническая возмущающая сила р(0=р С08р1, соединен с основанием упругой связью с жесткостью с и элементом вязкого трения с коэффициентом трения К. [c.273]

Нелинейный упругий элемент с характеристикой сила — деформация, имеющей петлю гистерезиса, представлен механической моделью, схема которой приведена на рис. 6.6.11, а. Модель состоит из безынерционной пружины с нелинейной характеристикой требуемой формы F x) (где X — деформация пружины), элемента вязкого сопротивления S и элемента сухого трения fip = —Л sign л , соединенных параллельно. Ширина и форма петли гистерезиса характеристики сила—деформация такой модели зависят от величин S и Fip, функции F x) и скорости деформации х. [c.318]

Эффективным способом увеличения коэффициента теплоотдачи является лскусствениая турбулизация вязкого подслоя на поверхности твэла. В случае шаровых твэлов эта турбулизация происходит за счет возникающих при течении газа вихрей. Характерная особенность газового потока при движении его через шаровые твэлы — раннее наступление турбулентного режима течения. Из-за интенсивного вихреобразования лами-ларный режим течения нарушается при достижении чисел JRe=10-f-15. Предложены две схемы процесса течения охладителя в шаровых элементах. [c.39]

Книга представляет собой объединение элементов сопротивления материалов, теории упругости, теории пластичности, теории ползучести, вязко-упругости и механики разруи1ения. При изложении материала акцент делается на связь между физическими и механическими теориями. [c.34]

Своеобразно влияние серы на вязкие свойства, поскольку сера присутствует в большинстве марок стали в виде сульфидов марганца (рис. 154), это влияние получило название сульфидный эффект. В отличие от других вредных элементов сера не повышает, а даже понижает порог хладноломкости, хотя ударнун вязкость при вязком изломе повышает (рис. 156). Другими словами, сопротивление вязкому разрушению сера повышает, а tpyn-кому — понижает. [c.188]

Понижение порога хладноломкости и увеличение содер ка-ния волокна (%) в изломе приводит к поеышепию механических свойств. Наиболее простым решением вопроса является введение в сталь никеля, элемента, — понижающего температуру перехода в хладноломкое состояние и поэтому увеличивающего долю волокна в изломе в высокояроч.нон стали. В связи с этим улучшаются вязкие свойства, однако в обычных сталях нельзя увеличить содержание никеля свыше 4%, так как появляется остаточный аустенит (имеющий пониженную прочность, а продукты его распада пониженную вязкость), понижается то1Ч,ка A i и нельзя провести высокий отпуск. Решение задачи применения высоконикелевой стали состояло в одновременном легировании стали никелем и кобальтом. Кобальт повышает мартенситную точку (рис. 303) и уменьшает поэтому количество остаточного аустенита (рис. 303,6). Одновременно кобальт повышает точку A i и позволяет провести операцию высокого отпуска. [c.392]

Рис. 2.17. Микротрещины в неразрушенных образцах из стали 15Х2МФА, про-деформированных при 7 = —196°С а — микротрещина, остановленная границами зерна б — микротрещина, остановленная границами субструктурных элементов а — вязкие микротрешлны (ось нагружения образца расположена

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...