Параметр нелинейный

В данном разделе предложена методика численного расчета субкритического и закритического вязкого роста трещины при статическом и импульсном нагружениях. Методика основана на применении МКЭ в квазистатической и динамической упруго-пластической постановке с использованием теории пластического течения и параметра нелинейной механики разрушения — интеграла Т. Она позволяет контролировать развитие трещины при вязком разрушении с учетом неоднородных полей ОН, разнородности материала конструкции по механическим свойствам, реальной геометрии конструкции и ее формоизменения в процессе деформирования. Моделирование трещины осуществляли путем дискретизации полости трещины специальными КЭ (см. подразделы 4.1.3 и 4.3.1). Также излагается предложенный экспериментально-численный метод определения параметра /i материала, отвечающего страгиванию трещины. [c.254]

Для нелинейных систем (в отличие от линейных) неприменим принцип суперпозиции, и поэтому не представляется возможным разделить в результирующем процессе компоненты, вызванные отдельными составляющими внешнего воздействия. Это обстоятельство чрезвычайно усложняет анализ вынужденных процессов в нелинейных системах даже в консервативном приближении и делает не вполне корректным рассмотрение случая прямого силового воздействия без учета одновременного воздействия на параметры системы. В самом деле, если учесть, что вынужденный периодический процесс, обязанный своим происхождением прямому воздействию, вызывает в свою очередь периодическое изменение параметров нелинейной системы, то становится ясным, что результирующие резонансные явления могут иметь весьма сложный характер. Частотные соотношения, при которых происходят резонансные явления, также будут задаваться условиями нелинейных прямого или параметрического резонансов. Эти обстоятельства не позволяют для нелинейных систем полное разделение двух упомянутых типов резонансных явлений. Поэтому представляется разумным, выделяя случай чисто параметрического резонанса, не противопоставлять ему случай силового, или прямого, резонанса для нелинейной системы. Можно лишь классифицировать виды воздействия, связанные с различными способами внесения энергии в систему, что является определяющим для протекания резонансных явлений. [c.141]

Параметры нелинейной сегнетокерамики [c.242]

При анализе и синтезе подобных систем возникает необходимость учета влияния внешнего воздействия, носящего характер стационарной случайной функции. В частном случае, когда последняя представляет собой, например, медленно изменяющуюся функцию, нелинейные характеристики могут быть сглажены при помощи автоколебаний, а затем подвергнуты обычной линеаризации [1]. Поэтому при исследовании подобных систем может быть использована линейная теория случайных функций. В более общем случае решение рассматриваемой задачи целесообразно провести, основываясь на статистической линеаризации существенных нелинейностей [2]. В работах [1, 2] предполагается, что параметры нелинейных звеньев системы автоматического регулирования являются детерминированными величинами. [c.135]

СИЛЫ И установки лопаток с так называемой качкой при наличии ограничителей), могут иметь амплитуды колебаний, а следовательно, и динамические напряжения от изгиба, отличающиеся друг от друга на 200—400%, несмотря на то, что на них действует одна и та же возмущающая сила. Из графика видно, что все зависит от направления изменения частоты. При этом небольшие различия в параметрах нелинейных характеристик (в том числе и сил трения) приводят к изменению частот, при которых происходит скачок с одного устойчивого решения на другое (сильно отличающееся [c.42]

Чтобы развить методику подбора оптимальных параметров нелинейного демпфера, необходимо сначала теоретически получить зависимость прогиба ротора и нагрузки на его опоры от оборотов. Оптимальными параметрами называем такие параметры, при которых прогибы ротора и нагрузка на опоры не превосходят допустимых величин при любых оборотах машин. [c.73]

Таким образом, как при прямом ходе, так и при обратном, прогибы вала под диском остаются ограниченными и практически не бывают больше Наша задача и состоит в том, чтобы с помощью рационального подбора параметров нелинейного демпфера сделать r" j меньше некоторой допустимой величины назначаемой как из соображений обеспечения работоспособности вала с подшипниками, так и исключения возможности создания значительных неуравновешенных сил, передающихся на элементы статора, фундамента. [c.88]

Из картины изменения прогибов ротора в зависимости от оборотов следует, что величина наибольших прогибов определяется не величиной сил демпфирования для системы, которые являются нестабильными величинами и трудно вычисляемыми теоретически, а величиной механических параметров нелинейного демпфера. Это обстоятельство является очень важным для конструкции роторной машины, на которую будет установлен нелинейный демпфер критических режимов. [c.88]

Рассматривая полученную кривую зависимости прогибов от оборотов, можно сказать, что ротор как бы сразу переходит на закритический режим, т. е. начинает вращаться приблизительно вокруг своего центра тяжести, имея прогиб, близкий к е. Далее был проведен полный расчет этого эксперимента по формулам теории нелинейного демпфера, результаты которых представлены графически на фиг. 41, 42 и 43. Сравнение их с экспериментом показывает, что теоретические кривые в пределах точности определения параметров нелинейного демпфера и точности замеров прогибов совпадают с экспериментальными кривыми. Однако эксперимент указал на довольно интересное явление 1G8 [c.108]

Это условие получено на основании анализа ряда экспериментов. Рассматривая зависимости прогибов от параметров нелинейного демпфера, легко установить, что при данном е условие [c.109]

Эксперимент Б. В этом опыте параметры нелинейного демпфера были следующими = 9,5 кГ = 0,1 см [c.110]

Значение символов в формуле (IX. 5) можно найти на фиг. 117. Вся трудность решения задачи заключается в совместном решении уравнений (IX. 4) и (IX. 5). В. П. Терских дает графический метод решения этой системы уравнений. Однако он очень трудоемок и не позволяет сразу оценить влияние различных параметров нелинейного соединения на крутильные колебания при передаче им среднего крутящего момента, что и имеет место в исследуемой муфте. [c.230]

Исследовав влияние различных параметров нелинейной муфты на развитие амплитуд колебаний в крутильной системе, можно решить задачу расчета муфты как демпфера колебаний, понимая под этой задачей подбор таких параметров для муфты, которые делали бы невозможным развитие амплитуд колебаний и упругих реакций выше допустимых величин для данной системы (конструкции). Такие параметры муфты можно назвать оптимальными. [c.238]

Конструктивные зависимости между параметрами нелинейной муфты [c.238]

Общая методика подбора оптимальных параметров. Выбор оптимальных параметров нелинейной муфты, т. е. параметров, обеспечивающих работоспособность установки с точки зрения крутильных колебаний, следует вести в следующем порядке [c.247]

Пример подбора оптимальных параметров нелинейной муфты для двигателя [c.248]

Если полученная при испытаниях кривая ухода параметра нелинейна, то отдельно анализируются два отрезка этой кривой. В качестве первого берется отрезок, соответствующий наработке за первые 200 час испытаний, а в качестве второго — отрезок, соответствующий наработке за другую половину или времени испытаний. Предположим, что кривая износа имеет вид, как показано на фиг. 5.22. Измерения произведены при t = О, 200, 300 и 1000 час. В этом случае приработочный уход параметра не должен учитываться. Если элементы прирабатываются в пределах 200 час, испытания на уход параметров следует начинать уже после 250 час работы под нагрузкой. Наклон прямой, определяющий ресурс в этом случае, задается отношением t" к а среднее значение ресурса оценивается выражением [c.254]

Эти зависимости отражены в критериях (8), но их детальный анализ несколько громоздок и поэтому не может быть приведен в этой статье. Ограничимся лишь кратким изложением результатов такого анализа, которые выявляют роль характеристики источника энергии и параметра нелинейности y- [c.88]

При (йц= 0 годограф нелинейной части расслаивается, причем составляющая кулонова трения размещается на действительной оси в левой полуплоскости, не достигая начала координат, а составляющая отрицательного сопротивления — на действительной оси в правой полуплоскости, также не достигая начала координат. В этом случае параметры автоколебаний определяются точкой встречи годографа с осью действительных чисел в правой полуплоскости, если в эту точку приходит также и годограф отрицательного сопротивления. Координаты такой точки определяются только параметрами линейной части привода и не зависят ни от параметров нелинейной части, ни от значения oq. Именно в этом смысле следует понимать утверждение о том, что автоколебания происходят на собственных частотах систем. [c.256]

I еометрические нагрузки. .. 293 Задание параметров нелинейного и динамического [c.283]

Задание параметров нелинейного и динамического нагружения 297 [c.297]

Параметры нелинейного нагружения [c.297]

Рис. 7.11. Диалоговое окно задания параметров нелинейного анализа

Параметры нелинейного статического расчета [c.299]

Кнопка Сору позволяет копировать параметры нелинейного анализа других вариантов нагрузок. [c.300]

Параметры нелинейного анализа переходных процессов [c.300]

Ниже, основываясь на изложенном ранее [1], будут выявлены теоретико-вероятностные показатели амплитуды автоколебаний в условиях, когда параметр нелинейного звена системы приобретает случайный характер. В работе [3] показано, что последнее имеет место для целого ряда сущест-ъенных нелинейностей, параметры которых представляют собой различного рода производственные погрешности. Тогда при рассмотрении единичного экземпляра системы подобные погрешности являются систематическими. При рассмотрении же множества однотипных систем, что соответствует их массовому (серийному) изготовлению по одному конструкторскому и технологическому проекту, производственные погрешности становятся случайными величинами или случайными функциями, ограниченными соответствующими допусками или техническими условиями. [c.135]

Во-первых, силы трения практически не влияют на величину тех прогибов вдали от резонанса, которыми оперируем в дальнейшем их влияние существенно только при определении прогибов ротора вблизи критического режима (и при нем). При рекомендуемом подборе параметров нелинейного демпфера принципиально не нужно определять критических прогибов, так как получается такая картина изменения прогибов от оборотов, при которой никогда не будут развиваться резонансные явления и прогибы не будут определяться величиной сил демпфирования. Они получатся из условия равновесия упругих и центробежных сил, силы же трения вдали от резонанса несущественно скажутся на этих условиях равновесия. При этом момент сил трения будет уравновешиваться вчешним крутящим моментом, подводимым 74 [c.74]

Чтобы показать сколь велико значение величины е при уничтожении второй мягкой критической скорости, были вычислены г , и R для тех же параметров нелинейного демпфера, но при е = 0,0074 см. Из фиг. 53, 54 и 56 видно, что влияние величины й на условие уничтожения первых двух критических режимой сравнительно небольшое. Заметим, что для большинства турбо- машин наибольший практический интерес представляет уничтожение первых двух критических режимов. Они же уничтожаются [c.113]

В этих случаях определяется поле упругош1астических деформаций и используются коэффициенты интенсивности деформаций [5]. Деформационные критерии и параметры нелинейной механики разрушения полагаются в основу расчетов на прочность на стадии проектирования. В нормативных документах [7, 8] описаны методы определения характеристик вязкости разрушения (трещиностойкости) при статическом и динамическом нагружении. [c.126]

Стабильность параметров нелинейных шунтов определяется режимом тренировки и последующим режимом работы. Например, из рис. 4 видно, что изменение тока у образцов, прощедших импульсную тренировку и продолжающих работать в импульсном режиме, составляет 4-1—3%. При простом хранении образцов у них происходит уменьщение номинального тока на 5—10% от значения тока, которое они имели после тренировки. Несколько импульсов перегрузки устраняют это изменение тока. Если образцы включены на постоянное напряжение, равное номинальному, но не испытывают импульсную перегрузку, то уменьшение тока составляет 2—5%. [c.56]

Хотя нелинейная спектроскопия в принципе имеет дело с бесконечным числом новых параметров — нелинейных восприимчивостей разл. порядков M , фактически в большинстве применяемых методов (когерентная активная спектроскопия рассеяния света, спектроскопия двухфогонного поглощения, нелинейная поляризац. спектроскопия) исследуются резонансы в кубичной нелинейной восприимчивости < 3)1 к-рая стала одной из важнейших характеристик материальных сред. [c.299]

Микроскопии, модель НОА-1 может быть построена на основе молекулярной модели Куна, по к-рой кпраль-яая молекула представляется в виде упругосвязанных ортогональных классич. нелинейных осцилляторов, разнесённых на конечное расстояние й. Гиротропия ансамбля таких молекул зависит от интенсивности света, причём угол ф пропорционален параметрам нелинейности осцилляторов и расстоянию й между ними. В реальных средах в качестве <1 могут быть характерный размер молекулы, параметр кристаллич. решётки, боровский радиус экситояа, шаг холестерин, или белковой спирали в растворах макромолекул. [c.305]

Периодические и хаотические режимы при неиодули-рованнои входном сигнале. Границы областей устойчивости стационарных состояний поля чувствительны к изменению параметров нелинейной оитнч. системы с обратной связью. Если стационарное решение неустойчиво, то в системе могут возникать автоколебания, а при наличии запаздывания ( р 0) и специфич. дина-мич. режим, при к-ром поле на выходе меняется хаотически во времени. Напр., в кольцевом ОР при г = 0,3, Ф — 2лр и аЫ = 1 стационарные решения ур-ния (3) [c.430]

Кнопка Fun tion используется для задаиия функциональных зависимосте характеристик материала от тех или иных расчетных параметров, например o r времени, температуры. Кнопка Nonlinear используется для задания модели нелинейного материала и параметров нелинейности. Эти возможности будут рассмотрены в разделе 5.5.5. [c.211]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...