Колебания распределение упругих напряжений

В правой части выражений для и С фигурирует множитель 8/ Смысл этого так называемого геометрического множителя состоит в следующем. При резонансе распределение упругих напряжений в колеблющемся кристалле не является однородным и величина обусловь ленной колебаниями механической емкости зависит от распределения упругих напряжений при колебаниях основного типа учет этого обстоятельства сводится в первом приближении к введению множителя 8/л . [c.79]

На фиг. 81 показано распределение упругих напряжений в кварцевой пластинке, возбуждаемой на высших гармониках фотография получена оптическим теневым методом, о котором будет еще идти речь в гл. П1, 4, п. 1. Точки колеблющейся пластинки, в которых оптический коэффициент преломления меняется меньше всего,. т. е. узлы напряжения остаются темными, в то время как точки, соответствующие максимумам сжатия или растяжения, освещены. На левой фотографии изображены колебания 19-го, а на правой—39-го порядка. Частота возбуждающего [c.84]

После этого раздела следуют гл. 8—11, относящиеся к классической теории упругости. После некоторых колебаний автор решил все же включить сюда раздел, относящийся к теории конечных деформаций, область применения этой теории слишком ограничена и имеющиеся решения крайне немногочисленны. Подобранный материал в основном соответствует университетской программе. Преподаватель всегда сможет выбрать отсюда те разделы, которые покажутся ему более интересными. В практике преподавания теории упругости на механико-математическом факультете МГУ автор отказался от изложения теории изгиба Сен-Венана, считая, что вопрос о распределении касательных напряжений при изгибе ие очень важен. Однако появление композитных материалов с полимерной матрицей, которые слабо сопротивляются сдвигу, заставило ввести опять теорию касательных напряжений при изгибе для балок прямоугольного сечения — что нужно для практики. Вообще, применение в технике композитных материалов заставило включить в курс элементы теории упругости анизотропных тел. [c.13]

Что касается задач динамики, то сопоставление результатов исследований свободных колебаний полого упругого цилиндра, проведенное на основе уравнений линейной теории упругости и различных теорий толстостенных оболочек [120, 122], показывает, что, когда отношение внутреннего радиуса цилиндра к внешнему радиусу меньше 0,5, то только точная теория дает полную характеристику распределения напряжений. В связи с этим предъявляются повышенные требования к методам динамического расчета прочности, устойчивости и напряженно-деформированного состояния толстостенных конструкций цилиндрической формы. [c.153]

В работе В. А. Бабешко [7] рассмотрены смешанные задачи о кручении круглым штампом радиуса Я упругого слоя толщины Л, покоящегося на жестком основании. Штамп совершает крутильные гармонические колебания. Режим предполагается установившимся. Исследованы случаи а) жесткого соединения слоя с недеформируемым основанием б) контакта слоя с основанием без трения. Обе задачи приводят к некоторой бесконечной системе линейных алгебраических уравнений, эффективное решение которой строится при малых Я,=/i/ . Решение задачи—распределение контактных напряжений под штампом — приводится в двух различных формах, эффективных в соответствующих зонах. Используемый метод проверен на некоторой статической задаче. Приведены результаты численных расчетов. [c.326]

Определение параметров колебаний грунта, вызванных волнами напряжений, распространяющимися от источников колебаний. Из предыдущего изложения известно решение задачи о распределении контактных напряжений ia(x, у, t) под подошвой фундамента сооружения или сила реакции r t). Пусть известно также решение задачи о перемещении точек поверхности упругой среды, моделирующей грунт, при действии на поверхность сосредоточенного импульса или гармонической силы. Обозначим это решение через go x, у, t), где под go понимают перемещение в направлении любой координатной оси. Тогда перемещения поверхности грунта, вызванные волнами, которые распространяются от колеблющегося сооружения, определятся формулой t [c.117]

При переходных режимах вынужденным колебаниям сопутствуют свободные, соответствующие начальным условиям. При мгновенном приложении нагрузки или при мгновенном изменении какой-либо из координат (например, при мгновенном перемещении одной из опор) в системе происходит удар. При этом, как и в системах с конечным число.м свободных координат, движение начинается в точке приложения мгновенного возмущения и лишь постепенно распространяется на остальные части системы. При этом образуется бегущая волна, как это поясняет рис. 8.25, на котором изображен заделанный одним конном стержень, к свободному концу которого внезапно приложена нагрузка. Здесь показана примерная упругая линия этого стержня в последовательные моменты времени. Скорость распространения волны деформации и ее форма (крутизна) зависят от параметров системы (от соотношения распределенных масс и упругости, иными словами, от соотношения собственных частот нормальных форм и времени приложения внешней нагрузки). Вследствие постепенности распространения деформации при ударных нагрузках в зоне их приложения возникают динамические напряжения, которые могут во много раз превысить статические, т. е. те, которые соответствуют весьма медленному нагружению системы. Поэтому появление ударных нагрузок в машинах крайне нежелательно. [c.234]

Проанализируем распространение упругой волны в трубке-динамометре с учетом эффектов радиальной инерции, пренебрегая неравномерным распределением напряжений по поперечному сечению трубки, поскольку вызванные им осцилляции имеют период 7 =бтр/ 2о, намного меньше периода радиальных колебаний кольцевого сечения. [c.110]

Необходимо определить распределение скоростей в воздушной среде, колебание упругих пологих оболочек и распределение напряжений и деформаций в упругой среде. [c.213]

Изучение совместных колебаний роторов турбогенератора и турбины в переходных анормальных режимах в первом приближении проводят в предположении абсолютной жесткости лопаток турбины. Задача сводится к рассмотрению нестационарных крутильных колебаний вала ротора турбоагрегата с распределенными инерционными и упругими параметрами [2]. Допущение абсолютной жесткости лопаток не оказывает, по-видимому, существенного влияния на величину расчетных напряжений в валу ротора турбогенератора. Разработаны более точные методы расчета [c.521]

Во второй половине мемуара для анализа равновесия упругого тела (в той же молекулярной постановке) Навье применил принцип виртуальных перемещений и в результате получил еще раз те же уравнения равновесия, а также выражение граничных условий на поверхности тела, где задано распределение напряжений. В заключение он дал уравнения колебаний упругого тела, вредя соответствующие инерционные члены. [c.49]

Несоответствие расчетных и фактических данных объясняется различными причинами, основными из которых являются отсутствие действительной картины распределения напряжений в материале рассчитываемой детали использование приближенных расчетных схем действия сил и места их приложения наличие трудно учитываемых знакопеременных нагрузок и невозможность определения их действительных значений трудность определения условий работы многих деталей двигателя и их термических напряжений влияние не поддающихся точному расчету упругих колебаний невозможность точного определения влияния состояния поверхности, качества обработки (механической и термической), размеров детали и т. д. на величину возникающих напряжений. [c.195]

Недорезов П. Ф. Кручение многослойного полого вала касательными усилиями, распределенными по боковой поверхности.— В сб. Некоторые задачи теории упругости о концентрации напряжений, равновесии и колебаний упругих тел. Саратов, изд. Саратовского уи-та, 1964. [c.272]

УПРУГИЕ ВОЛНЫ — упругие возмущения, распространяющиеся в твёрдой, жидкой и газообразной средах. Напр., волны, возникающие в земной коре прп землетрясениях, звуковые п УЗ-вые волны в жидкостях, газах и твёрдых телах. При распространении У. в. в среде возникают механич. деформации сжатия и сдвига, к-рые переносятся волной из одной точки среды в другую. При этом имеет место перенос энергии упругой деформации в отсутствии потока вещества (последний возникает только в особых случаях — см. Акустические течения). Всякая гармонич. У. в. характеризуется амплитудой колебательного смещения частиц среды и его направлением, частотой колебаний, длиной волны, фазовой и групповой скоростями, а также законом распределения смещений и напряжений по фронту волны. [c.351]

При изучении колебаний упругого полупространства, вызываемых напряжениями, приложенными в пределах круговой области контакта, ставилось смешанное краевое условие, состоящее в том, что смешение постоянно на всем круге, а напряжения вне круга равны нулю. Чтобы избежать этого усложнения, некоторые исследователи вводят специфические распределения напряжения в круге и оценивают среднее смещение в пределах круга. Вольф [194] использовал такое распределение напряжений, которое обеспечивает постоянное смещение в статическом случае. Полученный им-импеданс [см. формулу (6.38)] равен отнощению общей силы к средней скорости частиц в круге. Миллер и Перси [ЮЗ] предполагали равномерность нормального напряжения (при отсутствии касательных напряжений) и численным интегрированием получа-ли среднюю скорость частиц, что позволило найти импеданс излучения, [c.242]

Определение амплитуд вынужденных колебаний грунта, вызванных колебаниями прямоугольного туннеля мелкого заложения, с учетом дневной поверхности. Ниже приведены графики, по которым можно определять амплитуды вертикальных колебаний точек поверхности грунта для некоторого частного случая соотношения геометрических и кинематических параметров задачи. Графики вычислены по формулам, дающим решение следующей задачи динамической теории упругости 1[6]. Опреде-ны перемещения и напряжения в упругой однородной изотропной полуплоскости от действия гармонической во времени нагрузки, равномерно распределенной по площади прямоугольника, две стороны которого параллельны границе полуплоскости (рис. 10.5). Главный вектор нагрузки лежит в плоскости, совпадающей с плоскостью рисунка. Здесь же приведены геометрические размеры, характеризующие положение нагрузки, и показана принятая прямоугольная система координат. [c.141]

В неидеальных кристаллах закон сохранения квазиимпульса может не выполняться при элементарных процессах превращения магнонов, и поэтому могут происходить несобственные двухмагнонные процессы уничтожения маг-нона однородных колебаний и рождения вырожденного с ним (имеющего ту же частоту) магнона с кФй (рис. 4), Такие процессы можно назвать процессами рассеяния магнонов на неоднородностях. Неоднородностями могут являться химические неоднородности—флуктуации распределения ионов по узлам кристалла упоминавшиеся выше вариации направлений кристаллот рафич. осей в поликристаллах неоднородные упругие напряжения геометрические неоднородности— поры и шероховатости поверхности образцов. Последний вид неоднородностей играет большую роль в случае образцов из совершенных монокристаллов получение упоминавшихся выше малых значений ДЯ требует тщательной полировки поверхности образцов. [c.308]

При гармонических осесимметричных радиальных колебаниях упругого кольца энергия равномерных окружных деформаций может безопасно накапливаться до тех пор, пока не будет достигнута предельная деформация, при которой происходит разрушение материала. Однако неизбежные несовершенства приводят к динамической потере устойчиворти симметричных радиальных колебаний, которая проявляется Б преимущественном нарастании определенных изгибных форм движения. При передаче энергии изгибным формам движения начальные неоднородности окружных напряжений концентрируются на гребнях изгибных волн. Гудьер и Мак-айвор [1] показали, что в линейно-упругом кольце при отсутствии затухания может происходить почти полная передача энергии. В работе [1] найдено, что при полной передаче энергии одной форме колебаний максимальное изгибное напряжение больше равномерно распределенного окружного> [c.25]

Бородай М. Д., Сеймов В. М. Распределение контактных напряжений при вертикальных нестационарных колебаниях прямоугольного штампа на упругом полупространстве // Соврем, пробл. мех. контакт, взаимодействий. Днепропетровск Изд-во ДГУ, 1990. С. 103. [c.374]

Реологические модели и дифференциальные соотношения. В ранних работах по вязкоупругости за основу принимались дифференциальные соотношения типа (2.23), откуда, в частности, получаются известные модели Максвелла и Фойхта. А. Н. Герасимов (1938) дал обобщение уравнений Максвелла на трехмерный случай и получил уравнение типа (2.25) с экспоненциальным ядром. В другой работе А. И. Герасимова (1939) рассмотрен вопрос о малых колебаниях вязко-упругих мембран. А. Ю. Ишлинский (1940) рассматривал модель, которая получила название модели стандартного вязко-упругого тела, для которого связь между напряжениями и деформациями дается уравнением (5.2). Были рассмотрены продольные колебания стержня. В других работах А. Ю. Ишлинского к модели (5.2) добавлялись элементы сухого трения, изучались статистические модели, сконструированные из большого числа вязко-упругих элементов с некоторым распределением параметров. В. 1945 г. А. Ю. Ишлинский предложил обобщение уравнения (5.2) на пространственный случай. [c.149]

ШИ относительных перемещений точек при деформации можно пренебречь. Остальные гипотезы, к-рыми пользуется С. м., здесь устранены первоначально в развитии теории упругости они или подтверждаются вполне, или частью, с известным приближением, или отвергаются в связи с анализом отдельных деформаций. Элементарные теории растяжения, кручения круглых брусков, чистого изгиба вполне согласуются с теорией упругости. Изгиб в присутствии срезывающих сил, как оказывается, подчиняется закону прямой линии гипотеза Навье), но не закону плоскости (гипотеза Бернулли). Касательные напряжения при изгибе распределяются по закону параболы, но только в тех сечениях, которые имеют незначительную толщину при большой высоте (узкие прямоугольники). В других сечениях закон распределения касательных напряжений совершенно иной. Для балок переменного сечения, к к-рым в элементарной теории прилагают закон прямой линии и параболы, теория -упругости дает другие решения в этих решениях значения напряжений и деформаций гораздо выше, чем по элементарной теории следует. Общепринятый способ расчета пластин по Баху как обыкновенных балок не оправдывается теорией упругости. Ф-лы С. м. для кручения некруглых стержней не соответствуют таковым в теории упругости. Теория изгиба кривых стержней решительно не совпадает с элементарной теорией Баха-Баумана, но результаты расчета по строгой теории и на основании гипотезы плоских сечений достаточно близки. Поставлена и разрешена для ряда случаев задача о распределении местных напряжений (в местах приложения нагрузки или изменения сечения), к-рая совершенно недоступна теории С. м. Вопрос об устойчивости деформированного состояния, элементарную форму которого представляет в С.м. продольный изгиб, получил в теории упругости общее решение Бриана (Bryan), Тимошенко и Динника. Помимо многочисленных форм устойчивости стержня, сжатого сосредоточенной силой, изучены также явления устойчивости стержней переменного сечения под действием равномерно распределенных сил и другие явления устойчивости балок при изгибе, равномерно сжатой трубы, кольца, оболочек, длинного стержня при скручивании и пр. Теория упругого удара— долевого, поперечного—занимает большое место в теории упругости и включает все большее и большее чис-чо технически важных случаев. Теория колебаний получила настолько прочное положение в теории упругости и в практи-тсе, что методы расчета на ко.чебания проникают область С. м., конечно в элементарном виде. Изучены распространение волны в неограниченной упругой среде (решение Пуассона и Кирхгофа), движение волны по поверхности изотропной среды (решение Релея), волны в всесторонне ограниченных упругих системах с одной, конечно многими и бесконечно многими степенями свободы. В связи с этим находятся решения, относящиеся к колебаниям струн, мембран и оболочек, различной формы стержней, пружин и пластин. [c.208]

В динамических случаях коэффициенты связи зависят от распределения механических напряжений и, вообще говоря, имеют меньшую величину, чем коэффициент связи для статической системы, поскольку не вся упругая энергия преобразуется в электрическую энергию. Однако имеются исключения для определенных резонансных мод колебаний кристаллов некоторых классов. Основная резонансная мода пьезокерамического кольца, поляризованного радиально или аксиал1>но, не имеет обертонов, и, следовательно, статический и динамический коэффициенты связи оказываются идентичными. Это справедливо и для основной моды колебаний радиально поляризованной сферической оболочки. Пьезоэлектрический стержень, концы которого нагру-жен1>1 большими массами, также имеет идентичные статический и динамический коэффициенты связи, поскольку в этом случае также вся упругая энергия участвует в образовании диэлектрической поляризации. [c.227]

Таким образом, как константа внутреннего трения, декремент колебаний имеет еще некоторый смысл только при соблюдении следующих условий 1) определения его на простейших дискретных системах с одной степенью свободы, когда исследуемый упругий стержень можно считать лишенным массы и распределенных инерционных усилий, искажающих однородно напряженное состояние вдоль стержня 2) определения декремента все же с учетом распределенных свойств материала и то, когда искажения вдоль стержня могут быть оценены возможно более точно 3) при отсутствии в системе других видов трения в заделках, подвесках или во внешней среде (применение специальных подвесок, эксперимент в вакууме) 4) при уверенности в том, что силы внутреннего трения не зависят от частоты и потому соблюдается условие /-01 со = onst. [c.87]

Колебат. механич. системами Э. п. могут быть стержни, пластинки, оболочки разл. формы (полые цилиндры, сферы, совершающие разл. вида колебания), механич. системы более сложной конфигурации. Колебат. скорости и деформации, возникающие в системе под воздействием сил, распределённых по её объёму, могут, в свою очередь, иметь достаточно сложное распределение. В ряде случаев, однако, в механич. систем можно указать элементы, колебания к-рых с достаточным приближением характеризуются только кинетич, и потенц. энергиями и энергией механич. потерь. Эти элементы имеют характер соответственно массы М, упругости I / С и активного механич. сопротивления г (т.н. системы с сосредоточенными параметрами). Часто реальную систему удаётся искусственно свести к эквивалентной ей (в смысле баланса энергий) системе с сосредоточенными пара.меграми, определив т. н. эквивалентные массу Л/, , упругость 1 / С , и сопротивление трению / . Расчёт механич. систем с сосредоточенными параметрами может быть произведён методом электромеханич. аналогий. В большинстве случаев при электромеханич. преобразовании преобладает преобразование в механич, энергию энергии либо электрического, либо магн. полей (и обратно), соответственно чему обратимые Э.п. могут быть разбиты на след, группы электродинамические преобразователи, действие к-рых основано на электродинамич. эффекте (излучатели) и эл.-магн. индукции (приёмники), напр, громкоговоритель, микрофон электростатические преобразователи, действие к-рых основано на изменении силы притяжения обкладок конденсатора при изменении напряжения на нём и на изменении заряда или напряжения при относит, перемещении обкладок конденсатора (громкоговорители, микрофоны) пьезоэлектрические преобразователи, основанные на прямом и обратном пьезоэффекте (см. Пьезоэлектрики) электромагнитные преобразователи, основанные на колебаниях ферромагн. сердечника в перем. магн. поле и изменении магн. потока при движении сердечника [c.516]

Изложены теория деформаций и напряжений, вариационные принципы, критерии и теории пластичности, теория ползучести, методы решения задач пластичности и ползучести прочность и разрушение, термолрочность механика композиционных материалов и конструкций (модели, прочность и деформативность) колебания механических систем с сосредоточенными и распределенными параметрами, включая азрогидромехаиические колебания, параметрические и автоколебания, нелинейные колебания, удар, принципы линейной и нелинейной виброизоляции устойчивость упругих и упрутогшастических механических систем. [c.4]

Поскольку такая пластинка имеет разрыв материала, обусловленный узкой трещиной, динамическое поведение пластинки будет давать различные по отношению к сплошной пластинке собственные частоты и формы колебаний, а также и распределение напряжений при изгибе. До настоящего времени информация по динамическому поведению таких пластинок отсутствует, поскольку большинство работ посвящено исследованию статической концентрации напряжений у вершины трещины при нагружении пластинки в ее плоскости [1, 2, 3]. Недавно рядом исследователей обсуждались стати-, ческие изгибные характеристики пластинок. В, 1960 г. Ноулс и Ванг [4] исследовали статический изгиб упругой пластинки, содержащей трещину. Позднее Уильямс [5], Редвуд [6], Сих и др. [7, 8] также исследовали аналогичную задачу. Однако практически не имеется работ, посвященных исследованию колебаний пластинок с трещинами, за исключением, пожалуй, работы Солески [9], применившего метод Фурье в исследо вании колебаний пластинки с шарнирно опертой трещиной, однако этот метод оказался непригодным в случае пластинок со свободными трещинаь 1и. [c.132]

Краевая задача о колебании преднапряженной среды. Будем полагать, что упругая среда движется под действием нагрузки q xi, X2,t), распределенной в некоторой области ft на поверхности среды хз = жзо. Вне этой области поверхность среды свободна от напряжений. Задача о движении преднапряженной упругой среды в общем случае описывается системой линеаризованных уравнений (3.2.1) [c.55]

Второй максимум указывает на значительное распределение энергий активации релаксирую-щих элементов. Этот эффект не был обнаружен в кристаллическом кварце, а поэтому он был принисан структуре стеклообразного кремнезема. Величина затухания ультразвуковых колебаний в кварцевом стекле не зависит от амплитуды деформации стекла, вызываемой ультразвуковым полем напряжения при температуре его максимума, и не зависит от скорости охлаждения стекла, т. е. поглощение упругих колебаний не является следствием термических деформаций. Энергия активации второго максимума равна 1030 кал./моль. Возникновение этого максимума определяется перемещением иона кислорода в тетраэдре 8104 перпендикулярно [10, И] связи 81—0—81 при одновременном небольшом сближении и удалении друг от друга атомов 81 или [12—14] продольными колебаниями иона кислорода по связи 81—0—81. [c.115]

И. Н. Богачев и Р. И. Минц (1958 и сл.) на основании имеюш,ей место неоднородности распределения акустических давлений при обтекании воздушным потоком поверхности самолетных крыльев сделали вывод о неравномерном распределении напряжений в металле. При этом поток быстротекуш его газа оказывает на металлическую поверхность механическое воздействие, которое в силу неоднородности потока приводит к суш е-ственной неоднородности поля напряжений в металле. Последнее проливает свет на один из наиболее важных механизмов эрозионного разрушения. При локальном нагружении в каком-либо участке могут встретиться микрообъемы, в которых наряду с упругой деформацией будут иметь место пластическая деформация и даже микротреш ины. При этом обш ий уровень регистрируемой деформации может быть невелик, однако наличие микроразрушения является уже в известной мере опасным в отношении достаточной надежности работы конструкции. Те же авторы отмечали большое значение нагрузок, связанных с аэродинамическим воздействием газов, вытекаюш их из реактивного сопла, а также возникаюш их при этом импульсов давления с высокочастотными колебаниями и т. д. При этом оказывается, что нагрузки от указанных факторов, которые могут привести к разрушению за срок службы самолетов, встречаются довольно часто. [c.443]

Рассхмотрим, например, вынужденные колебания фундамента, на котором установлена машина, передаюш,ая на фундамент значительную динамическую нагрузку. Динамические напряжения, возникающие в грунте под фундаментом, могут быть определены только в результате решения динамической контактной задачи. Даже амплитуда колебаний фундамента и частота свободных колебаний фунда1у1ента с учетом присоединенной массы грунта не могут быть правильно определены без решения динамической контактной задачи. Определив закон распределения напряжений под колеблющ,имся фундаментом, можно решать важный для практики вопрос о распространении упругих волн в грунте от колеблющегося фундамента. [c.324]

В статьях Л. Е. Огеепзроп а [3.95—3.98] (1958) в постановке трехмерной теории упругости исследуются изгибные неосесимметричные колебания цилиндрической оболочки конечной длины при следующих граничных условиях на торцах О22 = иг=ие=0 и на внешней и внутренней поверхностях Ог0=аг0=0г2 = Р. Такие условия соответствуют случаю, когда края свободны для продольных перемещений и шарнирно закреплены относительно изгибных перемещений. Решения по 0 и 2 выбираются в виде произведения тригонометрических функций так, чтобы граничные условия на торцах удовлетворялись. Условия же на поверхностях приводят к частотному уравнению. Показано, что с увеличением относительной толщины область применимости классической теории смещается все дальше и дальше в сторону длинных волн. Теория типа Тимошенко редуцируется к точным решениям по частотам соответствующим выбором коэффициента сдвига. Необходимо отметить, что наличие коэффициента сдвига является недостатком теории, так как лишает возможности сделать какие-либо оценки. Кроме того, по фазовым скоростям нельзя судить об аппроксимации деформированного и напряженного состояния. Например, в работе [3.96] для толстой оболочки /г// =0.7 построено распределение перемещений и напряжений по толщине. Видно сильное отклонение от предположений теории оболочек о линейном распределении перемещений и напряжений и сггг=0- [c.203]

Рассмотрим источник звука в виде бесконечно длинной тонкой упругой цилиндрической оболочки, совершающей под воздействием равномерно распределенной периодической нагрузки р пульсирующие колебания (рис. 39) Сразу же оговорим, что нагрузка р может быть создана разными с1Юсобами В частности, если материал оболочки пьезоактивный, то нагрузку р можно легко реализовать с помощью электрического напряжения, которое прикладывается к электродам оболочки (П81 Пусть внутри оболочки (область /) вакуум, а снаружи (область //) она окружена жидкостью с волновым сопротивлением рс. Тогда звуковое давление, создаваемое пульсирующей оболочкой в окружающей среде, можно представить выражением [121] [c.89]

Резонаторы в виде тонких круглых дисков часто используют при колебаниях на основной частоте толщинного резонанса. Однако специфика отражения упругих волн от свободной границы обусловливает появление большого числа резонансов вблизи основного толщинного. Поэтому затруднительно напучить моночастотные излучатели и приемники ультразвука, работающие на толщинных модах. Распределение колебаний по сечению пьезопластины, к обкладкам которой приложено переменное электрическое напряжение с частотой толщинного резонанса, является сильно неоднородным. [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...