Сопротивление трения

Рассмотрим, при каких условиях наблюдается трение качения и при каких трение скольжения. Пусть цилиндр А перемещается равномерно по плоскости В под действием силы F", приложенной в центре О и параллельной плоскости В (рис. 11.28). Если нормальное давление в точке С касания равно F, то сопротивление трения скольжения Ff, равно [c.234]

Если сила F" приложена не в точке О цилиндра (рис. 11.28), а в какой-либо другой точке, например в точке О , находящейся на заданном расстоянии I от плоскости, необходимо во всех выведенных соотношениях величину г заменять величиной I. Так как на практике работа сопротивлений перекатыванию почти всегда меньше работы сопротивлений трению скольжения, то в технике трением качения широко пользуются, применяя катки, шариковые и роликовые подшипники и т. д. [c.234]

Пусть, например, задан механизм (рис. 14.5, а) и требуется определить его коэффициент полезного действия. Предположим, что все непроизводственные сопротивления в механизме сводятся к сопротивлению трения и коэффициенты трения в кинематически.х парах заданы. Реакции Fa, F u, F , F d, F%, Fa и Fh в кинематических парах для каждого положения механизма также известны. Величины сил трения соответственно равны [c.313]

Коэффициенты сопротивления трения, подъема и разгона частиц. [c.123]

Здесь т — коэффициент сопротивления трения частиц слоя о стенки трубы gn — коэффициент сопротивления подъему слоя, зависящий от гидростатического напора, затрачиваемого на преодоление веса столба твердой фазы. [c.280]

Совершенно очевидно, что с уменьшением диаметра зерен при данной постоянной толщине слоя Нс = 200 мм увеличивается его относительная глубина Яс. я. Вместе с этим, как видно по табл. 10.1, резко увеличивается коэффициент сопротивления слоя с,ч- Коэффициент сопротивления проходных каналов ан У стенки, надо полагать, меняется при этом значительно меньше, поскольку сопротивление трения на самой стенке не меняется с изменением диаметра зерна. Следовательно, отношение сопротивления проходных каналов у стенки к сопротивлению слоя в остальной его части, т. е. отношение Скан с, . с увеличением Я / существенно снижается. Это приводит к резкому возрастанию степени перетекания жидкости к стенке с уменьшением диаметра зерен, что видно по рис. 10.11. При этом, конечно, неравномерности потока здесь завышены, поскольку профили скорости получены на сравнительно большом расстоянии от слоя (20—25 мм), и жидкость за слоем успевала частично перетекать к стенке под воздействием подсасывающего действия пристенных струек. [c.276]

Для приближенных инженерных расчетов можно дальше упростить решение задачи [731. В частности, если принять 61 = 1, то это приведет к дифференциальным уравнениям, вытекающим из обычного уравнения Бернулли без учета влияния путевого расхода [45]. В уравнениях, полученных в работе [45], кроме того, вместо переменного по длине коэффициента сопротивления трения принят постоянный коэффициент сопротивления определяемый экспериментально и учитываюш.ий приближенно кроме потерь в самом подводящем (отводящем) канале изменение удельной энергии за счет отделения (присоединения) масс жидкости п произвольность выбора значения 61. [c.295]

Коэффициент сопротивления трення [c.68]

Определить коэффициент сопротивления трепия в условиях задачи 5-34. Сравнить полученный результат со значением коэффициента сопротивления трения при изотермическом течении. [c.86]

При турбулентном неизотермическом движении несжимаемой жидкости в гладких трубах коэффициент сопротивления трения может быть рассчитан но следующей формуле [20] [c.87]

Коэффициент сопротивления трения при неизотермическом движении в условиях нагревания жидкости [c.87]

Для расчета коэффициента сопротивления трения определяем с некоторым запасом наибольшее значение числа Рейнольдса, т. е. Re,n на выходе из трубок. При / 2=390°С Цж = 324-10 Па-с и [c.111]

Коэффициент сопротивления трения число Nuo и Ко g = [1,82 ]g (2,08.105) - 1,64]-2 = 1,55-10-2 [c.238]

Указание. Принимать, что перепад Ар целиком поглощается сопротивлением трения [c.121]

Определить, на какой высоте z от нижнего уровня следует поместить порог водослива, чтобы при расходе Q = 80 л/с вакуумметрическая высота в точке А не превосходила 6 м. Длина участка трубопровода от точки А до затвора L = 12 м, коэффициент сопротивления открытой задвижки Сз = 0,15 и каждого из отводов = Д,2. Коэффициент сопротивления трения в трубе принять [c.144]

Каким станет вакуум во входном сечении, если диффузор заменить цилиндрической трубой диаметром D штрихпунктир) с коэффициентом сопротивления трения X = 0,03 [c.159]

Как изменится расход, если вместо раструба будет выполнена цилиндрическая труба диаметром с коэффициентом сопротивления трения X = 0,025 [c.160]

Коэффициент сопротивления трения в трубе принять X = 0,03. Построить пьезометрическую линию для этой системы при заданном заглублении оси трубы под нижний уровень, равном й = 3 м. [c.160]

Принимая винтовой канал гидравлически гладким, коаффициент сопротивления трения определять по формуле [c.180]

А. Область гидравлически гладких труб. Коэффициент сопротивления трения можно определять но ( юр-муле Конакова [c.233]

Значения коэффициента сопротивления трения >. определяются по формулам, приведенным выше для круглых труб, с заменой в них диаметра на [c.235]

Задача IX—2. Поршень диаметром О = 200 мм движется равномерно вверх в цилиндре, засасывая воду из открытого резервуара с постоянным уровнем. Диаметр трубопровода = 50 мм, длина каждого из трех его участков / == 4 м, коэффициент сопротивления каждого из колен Ск — 0,5, коэффициент сопротивления трения к = 0,03. [c.240]

Построить график напоров по длине трубопровода. Коэффициент сопротивления трения принять h -= 0,035, потерю напора на повороте не учитывать. [c.241]

Сопротивлением входа в трубу пренебречь, коэффициент сопротивления трения принять /. = 0,04. [c.243]

Потерями входа в трубы пренебречь, значения коэффициента сопротивления трения принять для них = 0,02 и 7а = 0,04. [c.244]

Коэффициент сопротивления полностью открытого вентиля I, — 9,3. Коэффициент сопротивления трения определить по заданной шероховатости трубы А = 0,2 мм. [c.244]

Найти мощность теряемую в трубопроводе, принимая коэффициент сопротивления трения л - 0,03. [c.247]

Определить потерю напора в трубопроводе и давление нагнетания р насоса, учитывая только сопротивление трения по длине, если шероховатость стенок трубопровода Д == 0,2 мм н кинематическая вязкость воды V = 1,3- 10 Ст. [c.247]

Задачу решить графически, построив в соответствии с последним уравнением зависимость погребного термостатического напора р-,. от скорости V. Коэффициент сопротивления трения Я определять по графику приложения 2. [c.250]

Из формулы (21.15) следует, что чем меньше угол г ), тем больше работа силы F. Работа А будет максимальной при г" = 0. Угол д, образованный направлением действия силы F, прилох енной к ведомому звену в точке С, и скоростью <Пс точки С, называется углом давления. Таким образом, чтобы вся работа силы F расходовалась на движение ведомого звена, нужно обеспечить совпадение направления этой силы с направлением абсолютной скорости Toi i точки ведомого звена, к которой приложена сила F. Обычно в механизмах угол давления не равен нулю, вследствие чего только одна слагаюш,ая силы F сообщает движение ведомому з[ сну, другая же вызывает дополнительные вредные сопротивления трения в кинематических парах. [c.420]

Рассмотрим использованный выше в порядке первого приближения прием расчленения общего коэффициента сопротивления на слагаемые. Оценка только по об дает лишь количественный результат, поскольку этот коэффициент является интегральным. Поэтому стремление дифференцировать сложный шроцеюс привело к коэффициентам I, п, которые, однако, в определенной мере условны. Сложность заключается (В том, что все составляющие 1об не являются независимыми друг от друга величинами. Действительно, сопротивление трения чистого газа будет при наличии частиц и прочих равных условиях иным, чем при их отсутствии в связи с изменением обстановки в пристенном слое. По этой же причине т может иметь место и в тех случаях, когда движение твердых частиц не приводит к их сухому трению и ударам о стенки (Фт О), а лишь вызовет внутренние силы межкомпонентных взаимодействий. Вот почему при выбранном методе расчленения об коэффициент т(Арт) учитывает все (за исключением Ара) дополнительные потери давления, которые появляются из-за наличия частиц в потоке. Оценка общего коэффициента сопротивления дисперсного потока по зависимости типа об=ф1 [Л. 283] пригодна лишь для горизонтальных потоков, где п=0. Согласно (Л. 283] <р= 1 +1,6р 10иви +(1+2р)]. Нетрудно показать, что такая обработка опытных данных приводит в итоге также к расчленению об на составляющие. Действительно, [c.125]

Зависимости (9-18) и (9-19) верны в следующих пределах изменения критериев подобия 0,3125 1,2 10- местных сопротивлениях, возникающих при движении слоя, получены в [Л. 209]. В [Л. 258] утверждается, что данные о модифицированном коэффициенте трения об = Ароб > //-Отг т при вертикальном транспорте совпадают с рекомендациями Вэня [Л. 184], исследовавшего горизонтальные потоки при (i до 850 кг кг (транспорт дюнами ), В [Л. 322а] приведено выражение для коэффициента сопротивления трения при высоконапорном транспорте в пробковом режиме с до 50 /сг ч/кг ч [c.281]

Шваб В. А., Исследование процесса движения и сопротивления трения среды при высоконапорном пневматическом транспорте, Материалы Всесоюзной межвузовской научной конференции по процессам в дисперсных сквозных потоках, ОТИЛ, Одесса, 19i57. [c.416]

Уточненные формулы расчета на основе уравнений движения и формул Эргана с использованием экстраполяционной зависимости расчета распределения порозности по сечению слоя, основанной на опытах [1591, а также с учетом сопротивления трения воздуха о стенки канала получены позже [164 1. Сопоставление результатов расчета по этим формулам с данными опытов [216, 218 1 дано па рис, 10.18, из которого видно вполне удовлсгворительное и.х совпадение. [c.280]

Вычислить число Эйлера н коэффнцнент сопротивления трения для условий задачи 3-5, если перепад давления по длине трубы Др = 5,88 Па. [c.56]

При вязкостном неизотермичсском течении жидкости в трубах коэффициент сопротивления трения можно определить ио следующей формуле [19] [c.68]

Коэффициент сопротивления трения при изотермическом течении = (1.82 IgRe - 1,64)- = (1,82 Ig 1,19-10 -1,64)- = 0,030. [c.87]

При достаточно больших значениях Re силы вязкостного трения, действующие в турбулентном потоке, становятся малыми по сравнению с силами инерции частиц жидкости (зона турбулентной автомодельности). Безразмерные характеристики потока, в частности коэф( )и-цнент сопротивления трения л и коэффициенты местных сопротивлений в этой зоне не зависят от числа Ке. что определяет наличие квадратичного закона сопротивления трубопровода. Аналогичная особенность присуща также и процессам истечения через малые отверстия и насадки, безразмерные характеристики которых (коэффициенты истечения) в зоне больших значений Ке остаются практически постоянными (квадратичная зона истечения). [c.110]

Определить теоретическую высоту г фонтана при по.11ностью открытом вентиле = 0,6), принимая коэффициент сопротивления трения в трубе А = 0,03, коэф-( рицненты сопротивления входа в трубу Спх = 0. и садка = 0,06. Сжатие струи на выходе из насадка отсутствует. [c.159]

Расчет трубопровода на основе приведенных ш.ипс соотношений связан с выбором коэффициентов местных сопротивлений (см. главу VII) и коэффициента сопротивления трения 7. Значения к при различных режимах движения жидкости определяются следуюш.имн эавнси-мостядш. [c.232]

Задача Х—5. Определить максимальный расход <2 воды, который можно подавать в бак, снабженный сифонной сливной трубой диаметром = 100 мм и общей длиной Ь = 10 м, если выходное сечение трубы ниже предельного уровня в баке на = 4 м. Труба имеет два сварных колена = 1,3) и вентиль (ф == 6,9). Коэффициент сопротнБлеиия входа в трубу вх = Коэффициент сопротивления трения л =---= 0,025. [c.242]

Определить рас.код Q и коэффициент сопротивления трения Я трубы. Соггротиаяеиием входа в трубу пренебречь. [c.243]

Физические основы механики (1971) -- [ c.547 ]

Прикладная газовая динамика. Ч.2 (1991) -- [ c.28 , c.29 ]

Гидравлика и аэродинамика (1975) -- [ c.228 , c.235 ]

Гидравлика и аэродинамика (1987) -- [ c.242 ]

Теплотехника (1986) -- [ c.112 ]

Механика сплошной среды. Т.2 (1970) -- [ c.265 ]

Теория авиационных газотурбинных двигателей Часть 1 (1977) -- [ c.245 ]

Гидрогазодинамика Учебное пособие для вузов (1984) -- [ c.187 ]

Механика жидкости и газа (1978) -- [ c.615 ]

Гидроаэромеханика (2000) -- [ c.154 , c.242 , c.263 ]

Отрывные течения Том 3 (1970) -- [ c.231 ]

Курс теоретической механики Часть2 Изд3 (1966) -- [ c.315 ]

Теория пограничного слоя (1974) -- [ c.16 , c.39 , c.44 , c.131 , c.132 , c.135 , c.193 , c.195 , c.269 , c.569 , c.615 , c.676 ]

Прикладная газовая динамика Издание 2 (1953) -- [ c.379 ]

Механика жидкости и газа Издание3 (1970) -- [ c.772 ]

Техническая энциклопедия том 25 (1934) -- [ c.0 ]

Основы теории крыльев и винта (1931) -- [ c.85 , c.92 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...