Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Теория изгиба

Глава 11 ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ ТЕОРИИ ИЗГИБА  [c.310]

Чтобы прийти к реалистической задаче оптимального проектирования балок с заданной упругой податливостью под действием заданных нагрузок, примем, что имеющееся в нашем распоряжении пространство представляет собой цилиндр или призму, у которых плоскостями симметрии служат плоскости ху и XZ, а длиной является пролет балки. Типичное поперечное сечение балки должно состоять из двух симметричных полок (заштрихованных на рис. 1), соединенных тонкой стенкой, срединная плоскость которой совпадает с плоскостью ху. В соответствии с обычной теорией изгиба балок предполагается, что осевые напряжения воспринимаются только полками. Если нагрузки прилагаются к стенке, то поверхности полок будут свободны от усилий. Так как конечные сечения балки, так же как внешние поверхности полок A D и A D на рис, 1, расположены на Vo, то проектировщику предоставляется выбор внутренних поверхностей полок ABD и A B D на рис. 1. Уравнения этих поверхностей запишем в виде у = Уо xz). Строго говоря, данная задача  [c.80]


Теория изгиба пластин представляет собой детально разработанный раздел прикладной теории упругости. Ниже мы остановимся только на простейших задачах этого раздела.  [c.302]

Теория изгиба пластин и оболочек, основана на некоторых упрощающих предположениях. Первым из них является предположение о неизменности нормали или так называемая гипотеза Кирхгофа. Принимается, что точки, расположенные на некоторой прямой, нормальной к срединной поверхности до деформации, после деформации снова образуют прямую, нормальную к деформированной поверхности. Такое предположение, как и гипотеза плоских сечений бруса, выражает тот факт, что угловыми деформациями оболочек можно пренебречь по сравнению с угловыми перемещениями. Это приемлемо в той мере, в какой толщина пластины мала по сравнению с другими ее размерами.  [c.302]

В данной главе излагается теория изгиба тонких упругих пластин при действии поперечных и продольных сил и приведены примеры их расчета с помощью прямых вариационных методов.  [c.185]

Если прогибы W пластины малы по сравнению с ее толщиной, то можно построить приближенную техническую теорию изгиба пластин, основанную на следующих гипотезах Кирхгофа.  [c.186]

Г. Кирхгоф (1824—1887)—немецкий физик и механик. Разработал теорию изгиба пластин.  [c.186]

Принятие указанных гипотез равносильно сведению задачи о деформации оболочки к исследованию деформации ее срединной поверхности подобно тому, как это делалось в теории изгиба балок и пластин.  [c.214]

Теория изгиба стержней Сеи-Венана  [c.69]

Элементарная теория изгиба  [c.71]

Для построения элементарной теории изгиба определим поле перемещений ы = м(л ,, лга- л-л), возникающее в стержне при его изгибе моментом, и проведем анализ этого поля перемещений.  [c.71]

Зависимость (2.162) в элементарной теории изгиба известна как закон Эйлера — Бернулли.  [c.72]

Теория изгиба тонких пластин  [c.77]

Изложенная в 11—13 теория изгиба тонких пластинок применима лишь к достаточно слабым изгибам. Забегая вперед, укажем уже здесь, что условием применимости этой теории является малость прогиба по сравнению с толщиной h пластинки. Теперь мы перейдем к выводу уравнений равновесия сильно изогнутой пластинки. Прогиб С при этом уже не предполагается малым по сравнению с h. Подчеркиваем, однако, что самая деформация по-прежнему должна быть мала в том смысле, что тензор деформации должен быть мал. Практически это обычно означает требование С < /, т. е. прогиб должен быть мал по сравнению с размерами I пластинки.  [c.75]


Мы не излагаем вовсе сложной теории изгиба стержней, которые в своем естественном, недеформированном, состоянии имеют изогнутую форму (ограничиваясь лишь одним простым примером в задачах 8. 9 этого параграфа).  [c.110]

Если в уравнениях (е) и (ж) отбросить последние члены, учитывающие влияние деформаций сдвига, то эти уравнения совпадут с уравнениями элементарной теории изгиба сплошного бруса (3.83). Для нагрузки, рассматриваемой в задаче, все pj = 0 и, кроме того, 2= з = 0, а поэтому остаются только три последних уравнения (г). Эти уравнения независимо от остальных уравнений (г) образуют систему трех совместных дифференциальных уравнений, опреде-  [c.345]

Так как интеграл суммы равен сумме интегралов, то момент инерции сложной фигуры можно вычислять как сумму моментов инерции простых фигур, на которые разбивают сложную фигуру. Понятие об осевых моментах инерции понадобится нам в дальнейшем при изучении теории изгиба.  [c.218]

Теорией изгиба балок занимались такие крупные ученые, как Мариотт, Яков и Иоганн Бернулли, Лейбниц, Эйлер, Лагранж и др. В разных странах создавались научные общества, которые впоследствии оформлялись в Академии наук. Организация их, издание научных трудов оказали большое влияние на развитие науки. В становлении науки о сопротивлении материалов и теории упругости заметную роль сыграло образование во Франции в 1795 г. Политехнической школы, созданной в духе прогрессивных веяний, связанных с Французской революцией. Инженерное образование в ней было поставлено на высоком уровне особую роль играли вопросы математики и механики. Первый систематический курс по сопротивлению материалов был выпущен профессором этой школы Навье в 1826 г.  [c.6]

Ранее в 6.3 было указано, что в излагаемой приближенной теории изгиба пластин не учитываются деформации сдвига, отвечающие поперечным силам Qx Qy Поэтому последние не могли быть непосредственно выражены через прогибы с помощью закона Гука, а должны находиться из уравнений равновесия элемента пластины. Полученные зависимости (6.10) и представляют как раз такие выражения.  [c.156]

В таком виде условия для свободного края в свое время пытался формулировать Пуассон. Однако позже, в 1850 г., Кирхгоф показал, что для данной приближенной теории изгиба пластин, основанной на использовании гипотезы прямых нормалей, в общем случае нельзя одновременно удовлетворить двум последним условиям (6.16). Как и в предыдущих случаях опирания. для свободного края возможно удовлетворить не трем, а только двум силовым условиям, соответствующим только двум независимым перемещениям па кромке. Так, на кромке у — Ь ими являются прогиб w (х) у=ь и угол поворота  [c.158]

Такая статически эквивалентная замена пар горизонтальных сил парами вертикальных сил в рамках данной теории изгиба пластин вполне допустима. Действительно, элементы, к которым они приложены, связаны с недеформируемой (прямой) нормалью тп и поворачиваются в плоскости действия этих моментов вместе с нею на угол  [c.159]

Знаки касательных напряжений при изгибе и кручении указаны в соответствии с правилами, принятыми в соответствующих разделах курса сопротивления материалов. Знаки результирующих касательных напряжений соответствуют правилу, принятому для теории изгиба стержней. В сечении в эффектом стеснения можно пренебречь. Тогда = аз = —4,8 МПа а = о = 4,8 МПа т,, = 1,3 + 0,62 = 1,92 МПа = 1,3 — 0,62 = 0,68 МПа.  [c.246]

Приведены элементы теории изгиба тонких пластин.  [c.2]

По этой теории изгибом поверхности оболочки от нагрузки пренебрегают и считают, что элемент сосуда, выделенный меридиональными и перпендикулярными им и к контуру сосуда кольцевыми сечениями, испытывает только растяжение, а нормальные напряжения по толщине стенки t распределены равномерно. При этом связь между меридиональными (7 и кольцевыми <7, нормальными напряжениями описывается уравнением Лапласа  [c.68]

Здесь первое слагаемое представляет собой напряжение, получаемое на основании элементарной теории изгиба в курсе сопротивления материалов, а второе слагаемое следует рассматривать как поправку к этой теории. Величина поправки не зависит от координаты Xi и при 21 h она пренебрежимо мала по сравнению с величиной первого слагаемого формулы (е). Например, при й/2/ = 0,1 поправка для наибольшего напряжения Оп в среднем сечении составляет всего 0,3% от напряжения, определяемого элементарной теорией, а при h 2l — 0,25—  [c.249]


Элементарная теория изгиба базируется на предположении, что напряжения отсутствуют, в действительности они имеют место. Эпюра этих напряжений, не зависящих от координаты х , приведена на рис. 9.13, в. .  [c.249]

Здесь выражение перед квадратными скобками равно прогибу, который находится по элементарной теории изгиба, базирующейся на гипотезе плоских сечений, а второе слагаемое в этих скобках определяет влияние на прогиб поперечной силы.  [c.251]

Первое слагаемое в формуле для Стц совпадает с величиной напряжения, даваемой элементарной теорией изгиба, а второе слагаемое является поправкой к этой теории.  [c.252]

Из второй формулы (9.164) вытекает, что при чистом изгибе рассматриваемого бруса его поперечные сечения остаются плоскими, т. е. одно из предположений элементарной теории изгиба кривого бруса подтверждается, а другое предположение (отсутствие напряжений Огг), на котором базируется элементарная теория, не соответствует действительности. Последним обстоятельством объясняется некоторое расхождение между напряжениями оов элементарного и точного решений. В табл. 9.1 приведены значения коэффициента /г, с помощью которого определяются наибольшее и наименьшее значения напряжения 000 элементарного и точного решений по формуле  [c.267]

При расчете клина нредиолагают, что давление но ноперхпостн контакта распределяется равномерно (рис, 7.37,6). В действительности распределение давления особенно при больших нагрузках более благоприятно для прочности клина на изгиб (рис. 7.37, я). Однако условный расчет дает, достаточно правильный результат, так как в балках-стенках, к которым относятся клинья, напряжения по высоте распределяются мепее благоприятно, чем по обычной теории изгиба. Номинальные напряжения изгиба клина обычно а,/(1.5... 2), напряжения смятия в крепежных соединениях а,/1,5, в часто разбираемых и подтягиваемых соединениях напряжения смятия в 2 раза меньше.  [c.125]

В элементарной теории изгиба утверждение о том, что сечения стержня плоскостью, перпендикулярной оси Охд, после деформации остаются плоскими и перпендикулярными той лниии, в которую переходит ось Ох-и принимается в качестве исходной гипотезы (гипотеза плоских сечений).  [c.73]

Подчеркнем, что ноле (3.97) описывает смещение и новорот элемента как жесткого целого лишь в рамках точности гипотез теории изгиба тонких пластин.  [c.150]

Для определения коэффициентов влияния мысленно прикладываем в точке закрепления первой массы единичную силу в направлении положительного отсчета координаты /i при тако нагрузке ординаты упругой линии вала в точках расположения масс равны соответственно ап и а й аналогично находятся коэффициенты ai2 = tt2i и 22- Вычисление производится способами, рассматриваемыми в теории изгиба балок. Далее предполагается, что коэффициенты влияния известны.  [c.576]

Гольденвейзер А. Л. Построение приближенной теории изгиба пластинки методом асимптотического интегрирования уравнений теории упругости. Прикладная математика и механика, т. XXVI, вып. 4, 1962.  [c.382]

Отрезок тп нормали к срединной плоскости (см. рис. 6.1) при изгибе остается прямым и нормальным к срединной поверхности т щ. Это положение называют гипотезой прямых нормалей . Оно в определенном смысле аналогично и играет ту л<е роль, что и гипотеза плоских сечений в теории изгиба стери ней.  [c.147]

Академией наук в 1811 г. На ошибку указал член жюри Лагранж, и эта ошибка была позднее исправлена. В литературе уравнение (6.11) или, что то же, (6.12) носит название уравнения Софи Жермен — Лагранжа. Оно играет фундаментальную роль в теории изгиба пластин.  [c.157]

Использованная выше замена QyVi Н обобщенной силой Vy в рамках излагаемой приближенной теории изгиба пластин, как указывалось, вполне допустима. Но по отношению к реальной пластине это означает, что при равенстве нулю Vy каждое из слагаемых (6.18), содержащих Qy и Я, не обязательно равны нулю. Следовательно,  [c.160]

Последняя формула нормального напряжения полностью совпадает с формулой элементарной теории изгиба, чего нельзя сказать в отношении формул для тангенциальных напряжений ris и а2з- Со-  [c.208]

Следует отметить, что при изгибе бруса сравнительно большой длины наибольшее нормальное напряжение О33 значительно превосходит наибольшее касательное напряжение. Поэтому погрешность при определении касательных напряжений по элементарной теории изгиба не отражается (или почти не отражается) при решении задачи о прочгтасти бруса. Однако выяснение действительной картины распределе1шя касательных напряжений имеет существенное значение при определении. центра изгиба.  [c.214]


Смотреть страницы где упоминается термин Теория изгиба : [c.267]    [c.77]    [c.146]    [c.209]    [c.128]    [c.210]    [c.379]    [c.377]   
Смотреть главы в:

Метод конечных элементов Основы  -> Теория изгиба



ПОИСК



479—483 соотношение между изгибающим ючентом и кривизной, 483 485 теория толстых

479—483 соотношение между изгибающим ючентом и кривизной, 483 485 теория толстых меняющегося линейно напряжения

479—483 соотношение между изгибающим ючентом и кривизной, 483 485 теория толстых плоское напряженное состояние

479—483 соотношение между изгибающим ючентом и кривизной, 483 485 теория толстых толстой —, 489, 490 обобщенное плоское напряженное состояние в толстой —, 491 случай постоянного

496 изгиб — под равномерным односторонним давлением, 499 изгиб — под приближенная теория тонких пластинок, 509—521 частные случаи тонких — круговая —, 511 применение

Анализ частных случаев поперечного изгиба балки прямоугольного сечения методом теории упругости. Обоснование предположений, принятых при построении технической теории

Балка (техническая теория изгиба балок)

Бернулли — Эйлера теория изгиба

Бесконечная пластина с двумя равными параллельными смещенными относительно друг друга трещинами под действием изгибающего момента (классическая теория)

Бесконечная пластина с круговым отверстием и трещиной под действием изгибающего момента (теория Рейсснера)

Бесконечная пластина с парой наклонных трещин под действием изгибающего момента в плоскости симметрии (классическая теория)

Бесконечная пластина с парой наклонных трещин под действием изгибающего момента в плоскости, перпендикулярной оси симметрии (классическая теория)

Бесконечная пластина с периодической системой коллинеарных трещин под действием изгибающего момента (теория Рейсснера)

Бесконечная пластина с периодической системой параллельных трещин под действием изгибающего момента (теория Рейсснера)

Бесконечная пластина с произвольно ориентированной трещиной под действием изгибающего момента (классическая теория)

Бесконечная пластина с произвольно ориентированной трещиной под действием изгибающего момента (теория Рейсснера)

Бесконечная пластина с радиальными трещинами под действием изгибающих моментов (классическая теория)

Бесконечная пластина с системой одинаковых коллинеарных трещин под действием изгибающего момента (классическая теория)

Бесконечная пластина с системой одинаковых параллельных трещин под действием изгибающего момента (классическая теория)

Бесконечная пластина с системой параллельных смещенных относительно друг друга трещин под действием изгибающего момента (классическая теория)

Бесконечная пластина с трещиной под действием изгибающего момента (классическая теория)

Бесконечная пластина с трещиной под действием изгибающего момента (теория Рейсснера)

Бесконечная пластина с трещиной, имеющей ответвления на противоположных концах, под действием изгибающего момента. Случай 1 (классическая теория)

Вариационные методы решения задач по теории изгиба пластинок

Вариационные методы решения задач по теории изгиба пластинок Сущность вариационных методов решения дифференциальных уравнений

Вклад Сен-Венана в теорию изгиба балок

Г. А л и е в, Г. А. И о г о с я н. Чистый изгиб составного круглого бруса в квадратичной теории упругости

Гипотезы в теории изгиба

Гипотезы в теории изгиба кручения

Гипотезы, используемые при построении технической теории чистого изгиба призматического стержня

Графическое представление напряженного состояния, 99 -----------в теории кручения, ?35 ------------------в-теории изгиба, ?57, 358 ------------------в задаче о давлении двух тел

Дальнейшее расчленение уравнений теории оболоСтержневая схема в случае изгиба плоской пластиУказатель литературы

Дополнительные вопросы теории изгиба

Дополнительные вопросы теории изгиба О расчете составных балок

Замечания к теории изгиба конических и сферических оболоОпределение внутренних сил и перемещений при распределенной нагрузке (безмоментная теория)

Изгиб балок теория Сен-Венана. — — —. SaintVenant’s theory of.—, Saint-Venantsche

Изгиб пластин. Основные предположения технической теоЛинейная теория пластин

Изгиб пластинок Общие понятия. Гипотезы теории изгиба пластинок

Изгиб с поперечной силой с точки зрения общей теории плоского напряженного состояния

Изгиб — Форма плоская — Устойчивость центрально — Теория Кармана 81—85 — Теория Шенли

Изгиб — Форма плоская — Устойчивость центрально — Теория Кармана 81—85 — Теория Шенлн

Исследование чистого изгиба призматического бруса методом теории упругости

Классическая теория изгиба пластин

Классические вариационные принципы в линейной теории изгиба пластин, основанной на гипотезах Кирхгофа

Краевые задачи теории среднего изгиба пологих оболочек в перемещениях

Краевые задачи теории среднего изгиба пологих оболочек с функцией усилий

Модифицированный принцип в линейной теории изгиба, основанной на гипотезе Кирхгофа

Некоторые приложения приближенных теорий изгиба и кручения

Неразрезная балка Изгиб балки Изгибающий момент Теория БернуллиЭйлера Нейтральная плоскость

ОБЩАЯ ТЕОРИЯ ИЗГИБ И КРУЧЕНИЕ СТЕРЖНЕЙ ПЛОСКАЯ ЗАДАЧА. ТЕЛА ВРАЩЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЯ Внешние силы

Оболочка 117 - Безмоментное состояние 153 Геометрия 117 - Деформация состояний 209 - Задача комбинированного нагружения 288 - Изгиб 137 - Колебания 214 - Кра евой эффект решения моментной теории

Оболочка история вопроса, 39 общая теория, 41 чистый изгиб

Общая теория изгиба пластин

Общая теория изгиба упругих пластин

Общие соотношения теории изгиба пластин

Общие уравнения теории изгиба равнопрочных пластин и оболочек

Одновременное действие изгиба и растяжения или сжатия Теория. продольного изгиба

Определение прогибов балок при упруго-пластическом изгибе О решении некоторых простейших задач теории пластичности

Опытная проверка теории косого изгиба

Основные гипотезы теории изгиба пластин

Основные дифференциальные соотношения теории изгибе

Основные соотношения классической теории изгиба тонких пластин

Основные соотношения теории изгиба

Основные соотношения теории изгиба пластин

Основы технической теории расчета тонкостенных стержней.. — Понятие о свободном и стесненном кручении стержней. . — Изгиб стержня несимметричного сечения. Понятияе о центре изгиба

ПРИКЛАДНАЯ ТЕОРИЯ УПРУГОСТИ Изгиб тонких пластинок

ПРОСТЕЙШИЕ ЗАДАЧИ ТЕОРИИ ПЛАСТИЧНОСТИ Изгиб и растяжение бруса

Параметры начальные в теории изгиба балки

Пластина 117 - Граничные условия 124 - Изгиб 126 - Температурные напряжения состояние при изгибе 205, 206 - Теория

Плоская задача теории упругости. Изгиб пластинок

Плоский чистый изгиб балки с точки зрения общей теории объемного напряженного состояния

Полоса с двумя противолежащими краевыми трещинами под действием изгибающего момента (классическая теория)

Полоса с двумя противолежащими краевыми трещинами под действием изгибающего момента (теория РейсснеТРЕЩИНЫ В ОБОЛОЧКАХ

Полоса с двумя противолежащими краевыми трещинами под действием крутящего момента (классическая теоТрещина, отходящая от треугольного выреза на краю полу бесконечной пластины, находящейся под действием изгибающего момента (классическая теория)

Полоса с уступом и трещиной под действием изгибающего момента (классическая теория)

Полоса с центральной трещиной под действием изгибающего момента (теория Рейсснера)

Полу бесконечная пластина с трещиной под действием изгибающего момента (теория Рейсснера)

Поправки к элементарной теории симметричного изгиба круглой пластинки

Приближенная теория изгиба балок

Прикладная теория упругости Изгиб тонких пластинок Основные понятия и гипотезы

Прикладные задачи теории пластичности при переменных напряжениях Упругопластический изгиб прямого бруса под действием циклически изменяющегося момента

Приложение J. Теория изгиба пластин, учитывающая эффект деформации поперечного сдвига

Применение теории к изгибу призмы

Принятая в настоящее время теория изгиба, вызванного неравномерным продольным растяжением волоГипотезы, на которых она обычно основывается Ненужность этих гипотез ввиду их Неточности для вывода формул

Продолжение (метод упругих решений, теория упруго-пластического изгиба балок)

Простейшие задачи теории пластичности Упруго-пластический изгиб призматического стержня

Равномерно распределенное по кругу давление. Б. Вдавливание жесткого штампа. В. Распределение напряжений согласно Герцу. Г. Коноидальное разрушение Теория изгиба плоских тонких пластинок

Развитие теории изгиба

Расчеты стержней при косом изгибе и внецентренном сжатии , на основе теории жестко-пластического тела

СМЕШАННЫЕ И КОНТАКТНЫЕ ЗАДАЧИ ПЛОСКОЙ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ Смешанные задачи плоской теории упругости и теории изгиба пластиКонтактные задачи плоской теории упругости

Сложное сопротивление Виды сложного сопротивления и условие применимости теории изгиба

Сравнение теории изгиба Сен-Венана с-формулами изгиба в теории сопротивления материалов

Стержни Изгиб продольный — Теория

Стержни закрученные — Основные соотношения теории постоянного сечения — Определение изгибиых колебаний

Стержнй Изгиб продольный — Теория

Сферическая оболочка с трещиной под действием изгибающего момента (классическая теория)

Сферическая оболочка с трещиной под действием изгибающего момента (теория оболочек с учетом деформаций сдвига)

Теория Бернулли для изгиба и стержней

Теория Бернулли для изгиба и стержней относительной

Теория влияния размеров при изгибе

Теория жесткости композиционных материалов при растяжении и изгибе

Теория изгиба Мизеса

Теория изгиба Прагера

Теория изгиба и устойчивости композитных стержней и балок с криволинейными слоями

Теория изгиба пластин

Теория изгиба пластинок Вывод уравнения равновесия тонкой упругой пластинки постоянной толщины

Теория изгиба пластинок точная

Теория изгиба призматических стержней

Теория изгиба призматических стержней 464предметный УКАЗАТЕЛЬ

Теория изгиба прямоугольных упругих пластинок

Теория изгиба стержней

Теория изгиба стержней Сен-Венана

Теория изгиба тонких иластип

Теория изгиба цилиндрической оболочки

Теория продольного изгиба центрально сжатого стержня

Техническая теория изгиба

Техническая теория изгиба балок. Приближенное дифференциальное уравнение изогнутой оси стержня

Трещина, отходящая от скошенного уступа в полу бесконечной пластине, находящейся под действием изгибающего момента (классическая теория)

Трещины на линии соединения полуполосы и полу бесконечной пластины, подверженного изгибу из плоскости (классическая теория)

Трещины на линии соединения полуполосы и полубесконечной пластины, подверженной равномерному изгибу из плоскости (классическая теория)

Уточненная теория изгиба пластин

Фундаментальное решение бигармоннческого уравнения в неоднородной двоякопернодической задаче теории изгиба пластин

Цилиндрическая оболочка с окружной трещиной под действием изгибающих моментов (теория оболочек с учетом деформаций сдвига)

Цилиндрическая оболочка с осевой трещиной под действием изгибающих моментов (классическая теория)

Чистый изгиб общая теория

Эйлера теория продольного изгиба стоек

Элементарная теория изгиба

Энгессера-Кармана теория продольного изгиба стоек

равновесия композитная - Теория изгиба 69, расслоения



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте