Узкий прямоугольник

Сжатие цилиндров. Два цилиндра, соприкасающиеся по образующей (рис. 154), испытывают взаимное давление по всей длине линии контакта. При равномерно распределенной нагрузке д площадка касания имеет вид узкого прямоугольника, ширина которого [c.221]

В ВИДЕ УЗКОГО ПРЯМОУГОЛЬНИКА [c.138]

Для определения момента инерции относительно оси г выделим элементарную площадку в виде узкого прямоугольника, параллельного оси 2. Ширина элемента Ь, высота — dy. Следовательно, [c.25]

Выведенная формула впервые была получена Д. И. Журавским и носит его имя. Несмотря на то, что положенные в основу ее вывода гипотезы справедливы только для узких прямоугольных сечений (при h/b>2), на практике ею можно пользоваться для любых сечений, кроме тех мест в сечении, где есть узкие прямоугольники, расположенные перпендикулярно к Q — полки двутавра, швеллера. [c.268]

Сжатие цилиндров. При взаимном нажатии двух цилиндров с параллельными образующими равномерно распределенной нагрузкой интенсивности q, Н/м (рис. 622) площадка контакта имеет вид узкого прямоугольника, ширина которого определяется по формуле [c.719]

Выражения (163) и (164), полученные выше для случая узкого прямоугольника, можно также использовать для тонкостенных стержней таких поперечных сечений, как показано на рис. 162, если положить Ь равным развернутой длине сечения. Это следует из того факта, что если толщина с трубы с трещиной (рис. 162) мала по сравнению с диаметром, то максимальный наклон мембраны и объем, ограниченный мембраной, будут примерно такими же, как и для узкого прямоугольного поперечного сечения шириной с, и той же длины, что и длина окружности срединной поверхности трубы. Аналогичный вывод [c.315]

Ряд в правой части сходится очень быстро, и момент можно легко вычислить для любого значения отношения ajb. В случае узкого прямоугольника можно принять [c.319]

В качестве другого примера рассмотрим случай узкого прямоугольника, сторона которого а очень велика по сравнению с Ь (рис. 163). В первом приближении можно взять [c.326]

Чтобы определить напряжение на границе в точках, находящихся на значительном удалении от углов поперечного сечения, мы можем вновь воспользоваться уравнением для узкого прямоугольника и принять [c.328]

Легко заметить, что для сечения в виде узкого прямоугольника поправка к элементарной теории, даваемая вторым членом в скобках, всегда мала. [c.369]

При исследовании положить, что а > 6, и использовать (для приближенного описания явления) упрощения, допустимые при сечении в виде узкого прямоугольника. Для вычисления коэффициента п использовать принцип наименьшей работы деформации. [c.119]

В узком прямоугольнике (см. рис. 6.16) касательные напряжения в поперечном сечении направлены параллельно длинной стороне, почти постоянны н равны в точках длинной стороны, снижаясь к нулю только вблизи угловых точек. Вдоль средней линии касательные напряжения равны нулю и вдоль толщины Ь изменяются по линейному закону. [c.182]

Для открытых профилей, составленных из нескольких узких прямоугольников различной толщины, величину геометрической характеристики жесткости можно определить по следующей приближенной формуле [c.182]

В случае контакта цилиндров радиусов / 1 и с параллельными осями (рис. 2.45, б) поверхность касания обращается в узкий прямоугольник. Полуширина контактной площадки при этом будет [c.179]

I к d — сторона н диаметр фигуры Л — расстояние между плоскостями 1—4 — при прямом лучистом теплообмене между поверхностями BS — при лучистом теплообмене между поверхностями с учетом отражения от соединяющей их нетеплопроводной оболочки, 1,5 — диски 2,6 — квадраты 3,7 — прямоугольники с отношением сторон 2 1 4, 8 — длинные узкие прямоугольники. [c.320]

Рассмотрим случай чистого изгиба кривого изотропного стержня постоянного сечения в виде узкого прямоугольника (рис. 10) с круговой осевой линией. Будем считать, что модуль упругости стержня зависит только от радиуса г. [c.118]

Разбиваем сечение на ряд узких прямоугольников (см. пунктир на фиг. [c.110]

Рассмотрим еш,е пример — консольную балку с поперечным сечением в виде узкого прямоугольника. Внешняя сила F приложена в плоскости наибольшей жесткости (рис. 15.2), Этот стержень имеет жесткость в вертикальной плоскости, заметно превосходящую жесткость в горизонтальной плоскости. Кроме того, стержень обладает относительно небольшой жесткостью на кручение. [c.276]

Из сравнения этого выражения с (8.53) следует, что момент инерции при кручении стержня с поперечным сечением в виде узкого прямоугольника равен [c.177]

В отличие от случая узкого прямоугольника здесь изменение касательных напряжений по сечению имеет нелинейный характер. [c.178]

Для очень узких прямоугольников hjb> Q) можно принять [c.178]

Для тонкого листа, поперечное сечение которого представляет собой узкий прямоугольник, как следует из формул (8.59) и (8.62) [c.180]

В качестве примера рассмотрим порядок расчета полосы, имеющей поперечное сечение в виде узкого прямоугольника единичной ширины (рис. 17.18). К верхней грани полосы приложена распределенная нагрузка q x), а по торцам — касательные силы. [c.370]

Площадки dF, на которые следует разбить всю площадь сечения, выберем в виде узких прямоугольников шириной Ь и высотой dz (рис. 156). Тогда [c.228]

Порядок расчета сварного таврового соединения с угловыми швами (рис. 4.8, а) при нагружении постоянной силой F остается прежним поверхность разрушения швов (рис. 4.8, б) поворачивают на плоскость стыка, составляют расчетную схему и переносят силу F в центр тяжести швов (рис. 4.8, в, г, й) при этом возникают моменты Т -FR и М = FL. Таким образом, действует центральная сдвигающая сила F и моменты Т и М. Для улучшения центрирования свариваемых деталей и разгрузки шва от сдвигающей силы обычно делают центрирующий поясок (рис. 4.8, е). Повернутое опасное сечение может представлять собой круглое кольцо (рис. 4.8, в), прямоугольное кольцо (рис. 4.8, г) или два узких прямоугольника (рис. 4.8, <)) и др. [c.89]

В качестве в инвариантном интеграле (1) возьмем узкий прямоугольник Х2 = б, —L А -fL2 при 6/L 0, б//-2 0. В этом случае Г-интеграл (1) сводится к виду [c.357]

Б. При вычислении Г-вычета контур (поверхность) интегрирования следует выбирать максимально простым наиболее удобны малая окружность (сфера) или малый узкий прямоугольник (параллелепипед) с центро.м в особой точке. [c.359]

Ремчи выполняют с enemievi в виде узкого прямоугольника -- плоские ремни (рис. 14.1, а) трапециевидного сечения клиновые ремни (рис. 14.1,6) и ноли-клиповые ремни (рис. 14.1, г) круглого сечениякруглые ремни (рис. 14.1, й) и зубчатые ремни (рис. 14.13). [c.278]

Если сечение состоит из длинных и узких прямоугольников (например, двутавр, шве.тлер и т. п.), то величина определяется по формуле [c.61]

Э а функция дает распределение напряжений в балке, когда апюра изгибающих моментов состоит из очень узкого прямоугольника, как показано на рис. 69. В самом общем случае нагружения балки вертикальными силами, приложенными на верхней грани балки соответствующая энюра изгибающих моментов может быть разделена на элементарные прямоугольники, подобные показанному на рис. 69, а соответствующую функцию напряжений можно получить путем интегрирования выражения (в) вдоль длины балкн ). [c.131]

При увеличении отношения aib получаем все более и более узкие эллипсы контакта, и в пределе при а/Ь—> оо приходим к случаю контакта двух цилиндров с параллельными осями ). Поверхность контакта в этом случае превращается в узкий прямоугольник, Распределение давления q по ширине поверхности контакта (рис. 213) представится полуэллипсом. Еслг ось л перпендикулярна плоскости рисунка, через Ь обозначена половина ширины поверхности контакта, а через Р — нагрузка на единицу длины поверхности контакта, то из полуэллиптнческого распределения давления получаем [c.420]

Статические моменты и моменты инерции стенок вычисляются как для весьма узких прямоугольников шириной l =EJJEJ по формулам [c.368]

Используя условия на поверхности (1.01), показать, что при осевом растяжении бруса переменного сечения (рис. 3), помимо нормальных напряжений в поперечном сечении (а ), учитываемых в сопротивлении материалов, неизбежно должны быть в том же сечении и касательные напряжения (т ), а в сечениях, параллельных оси бруса, присутствуют также и нop.vfaлi.ныe напряжения (а ). Установить связь, которая существует вблизи наружной поверхности бруса между нормальным напряжением на плозщдке поперечного сечения и упомянутыми другими напряжениями, обычно игнорируемыми в сопротивлении материалов. Форму поперечного сечения бруса полагать узким прямоугольником. [c.17]

Задано поперечное сечение стержня в в (де узкого прямоугольника, т. е. размер Ь значительно меньше размера a(b4io-)- Показать, что в таком случае (если не считаться с особенностями на коротких сторонах ввиду их малой протяженности в общем периметре сечения) ориентировочно функция напряжений может быть [c.113]

Вычис.лпть предел упругого сопротивления при свободном кручении сечения в виде узкого прямоугольника (а > Ь). [c.120]

Для стержней с сечением в виде узкого прямоугольника (при Л/6 10), по данным таблицы 9, коэффициенты а и р>3,123, а aj и Pj равны около одной трети (ОТ 0,312 до 0,333). По формуле (9.37 ) для таких прямоугольных сечений-Ьолучим [c.185]

Приведем приближенное определение величины критического груза для балч ки, при котором плоская форма изгиба становится неустойчивой и дальнейшее увеличение которого ведет к разрушению балки за счет бокового выпучивания. Рассмотрим балку на двух опорах с поперечным сечением в виде узкого прямоугольника (рис. 399) под действием поперечной силы Р. [c.474]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...