Распределенная линейная

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЗАКОНА РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ЛИНЕЙНОЙ ФУНКЦИИ СЛУЧАЙНОГО АРГУМЕНТА В НЕКОТОРЫХ ЧАСТНЫХ СЛУЧАЯХ [c.12]

Следовательно, для всех наиболее употребляемых на практике законов распределения линейные преобразования случайных величин вида S = Kq не меняют закона распределения, изменяются лишь его параметры. [c.16]

На рис. 3-7 приведены эпюры распределения линейной концентрации рл по высоте и сечению камеры стенда для свободной и торможенной газовзвеси, полученные при прочих равных условиях. Изменение режимов 7—2503 97 [c.97]

Опыты изучения характера флуктуаций скорости в слое были описаны в работе [11]. Картина распределения скоростей в зернистом слое получалась фиксацией продвижения фронта сорбции. Замеры производились в цилиндрическом аппарате (D = 185 мм) с внутренней центральной трубкой (Dj, == 62 мм). Высота слоя зерен была Я,. 135 мм. Опыты проводили с зернами двух форм шарообразной при d,, = 5,9 мм цилиндрической диаметром 7,2 мм и длиной 7,4 мм. Число Рейнольдса Re = = Зч-7. Фиксировалось распределение скоростей в плане (рис. 10.4, а и б) и время т продвижения фронта сорбции в наружных рядах зерен (рис. 10.4, в), характеризующее распределение линейной скорости в этих рядах. Для устранения пристеночного эффекта при обработке данных [c.272]

Графический метод исследования сводится к построению треугольников линейных скоростей каждого колеса (см. гл. 3) и нахождению из них О), или и,и- Для этого переносятся на вертикаль (см. рис. 15.7,6) характерные точки схемы (ОАВС) и откладывается отрезок АА = v y-,, соответствующий вектору скорости точки А колеса /. Соединяя точки Л и О наклонным лучом (под углом г ) ), получаем треугольник скоростей этого колеса, в котором ОА — прямая распределения линейных скоростей первого колеса. [c.410]

Характер произведения Aj, в свою очередь, влияет на распределение линейных нагрузок и плотность тока в зависимости от мощности. Если линейные нагрузки так же, как и в машинах общепромышленного назначения, увеличиваются с возрастанием мощности, то плотность тока, наоборот, в отличие от обычных машин уменьшается. [c.207]

Распределение линейных скоростей в теле, вращающемся вокруг неподвижной оси [c.105]

Рассмотрим распределение линейных скоростей при вращательном движении тела вокруг неподвижной оси. Здесь целесообразно воспользоваться естественным способом определения движения точки. Рассмотрим траекторию движения точки М (рис. 33). Выбирая на траектории начальную точку Мо, соответствующую началу отсчета угла поворота ср, найдем, принимая во внимание формулу (11.92), [c.105]

Рассмотрим теперь распределение линейных ускорений. Применяя формулы (11.45), найдем [c.106]

Рассмотрим теперь распределение линейных скоростей в теле, вращающемся вокруг неподвижной точки. Введем систему прямоугольных декартовых координат Х[ ( =1, 2, 3), неизменно связанную с телом (рис. 38). Тогда разложение радиуса-вектора г точки М тела по единичным векторам е, координатных осей имеет известный из предшествующего вид [c.111]

Распределение линейных скоростей в свободном твердом теле [c.126]

Рассмотрим теперь распределение линейных скоростей в свободном твердом теле. Определим линейную скорость точки М (рис. 47). Выберем точку О за полюс. Точки 0[ и О можно рассматривать как начала неподвижной и подвижной систем координат. [c.127]

Это равенство выражает закон распределения линейных скоростей в свободном твердом теле. [c.127]

Распределение линейных ускорений в свободном твердом теле-Теорема о распределении ускорений [c.128]

Итак, при мгновенном поступательном движении распределение линейных скоростей соответствует их распределению при поступательном движении распределение же линейных ускорений, вообще говоря, отличается от их распределения при поступательном движении. [c.163]

Следует отметить существенное различие между двумя способами изучения плоскопараллельного движения, связанными с первой и второй теоремами о перемещениях. Разложение движения на поступательную и вращательную части связано с выбором фиксированной точки плоской фигуры — полюса. Оно позволяет исследовать как распределение скоростей, так и распределение ускорений. Представление движения плоской фигуры как непрерывной последовательности вращений вокруг мгновенных центров вращений позволяет, как будет показано ниже, изучить лишь распределение скоростей. Такое ограничение связано с пренебрежением малыми второго порядка малости по сравнению с A — малыми первого порядка, при приближенной замене последовательных действительных перемещений вращательными вокруг мгновенных центров. Это приближенное представление позволяет после предельного перехода найти точный закон распределения линейных скоростей, но не позволяет найти закон распределения ускорений, который приходится рассматривать отдельно. [c.187]

Распределение линейных скоростей при плоскопараллельном [c.188]

Распределение линейных скоростей при плоскопараллельном движении можно рассматривать как частный случай распределения скоростей в свободном твердом теле. На основании (11.124) можно непосредственно написать [c.188]

Изложенное в предыдущих параграфах позволяет при решении задач, в которых требуется определить закон распределения линейных скоростей в плоской фигуре, применить по крайней мере три геометрических способа. Первый из них основывается па построении плана скоростей, второй — на теореме о скоростях [c.192]

Решение. Будем последовательно применять указанные выше способы определения распределения линейных скоростей в плоской фигуре. Сначала составив общий план решения задачи. Из условия видно, что угловую скорость кривошипа ОВ найдем, если определим линейную скорость точки В шатуна АВ. Точно так же найдем угловую скорость колеса I, если определим линейную скорость точки К колеса II, в которой оно находится в зацеплении с колесом I. Следов/телыю, решение задачи сводится к определению скоростей двух точек плоской фигуры, состоящей из шатуна АВ и колеса II, неизменно связанного с шатуном. [c.192]

Используем формулы (1.50). Как известно из кинематики, распределение линейных скоростей в теле с неподвижной точкой определяется соотношением [c.56]

На основе метода муаровых полос было установлено распределение линейных и угловых деформаций и ) по различным сечениям испытываемых образцов. В качестве примера на рис. 2.8 показано деформированное состояние соединений с мягким стыковым швом при расположении дефекта в его центре. Локализация деформаций е при этом наблюдается в окрестности вершины дефекта и в угловых точках шва. Угловые деформации максимальны в сечении 2y/h=l в окрестности угловых точек. При этом ме- [c.47]

Рис. 2.8. Распределение линейных (а) и угловых (б) деформаций по сечениям мягких швов с дефектами Д/Ь= 0,15 и A/h= 0,25 ае = 0,25 t/B= 0,125 = 4,9%)

Для коротких балок, лежащих на сплошном упругом основании я нагруженных распределенной линейной нагрузкой по всей длине, выражения изгибающего момента, поперечной силы, прогиба и угла поворота записываются так [c.183]

Балка, свободно лежащая на сплошном упругом основании, нагружена распределенной линейной нагрузкой q = — —( о + о2) (см. рисунок). Построить эпюры поперечных сил и изгибающих моментов. [c.184]

Расчет кольцевой сети (рис. 5.7) — довольно сложная задача, так как для принятой схемы трубопровода и заданных узловых расходов можно получить много вариантов распределения линейных расходов. При расчете кольцевой сети для каждого участка неизвестными являются диаметры труб и линейные расходы, и для их [c.54]

Графо-численный метод кинематического анализа зубчатых передач наглядно показывает картину распределения линейных скоростей звеньев зубчатой передачи. Это распределение основано на равенстве v — ш, указывающем на линейную зависимость v от г. [c.178]

Решение задачи начинается с построения плана механизма (рис. 25, а) с соблюдением масштабного коэффициента р . Затем строится картина распределения линейных скоростей (рис. 25, б). С этой целью из точки Ь, лежащей на одном уровне с точкой В на схеме механизма, откладываем вектор ЬЬ, изображающий скорость точки В водила. Соединив точку Ь с точкой о, соответствующей неподвижной точке О на оси водила, получаем линию Н, изображающую распределение линейных скоростей звена Н. Для сателлита 2 известны скорости двух точек точки В, общей для сателлита и водила, и точки с, скорость которой равна нулю по условию качения начальной окружности колеса 2 по начальной окружности колеса 3. Соединив точку с, лежащую на одном уровне с точкой С, и точку Ь, получим линию распределения линейных екоростей сателлита 2. На этой линии лежит точка а — конец вектора аа изображающего екорость точки А. Эта точка является общей для колес / и 2. Поэтому, соединив точку а с точкой о, получаем линию распределения линейных скоростей точек звена 1. [c.54]

Эпюры распределения линейных скоростей v тл v точек верхнего колеса в его абсолютном и относительном движении представлены на рисунках 194, 195. [c.173]

При однофазном индукторе в идеализированной неограниченно длинной, однородной в продольном направлении цилиндрической (или плоскопараллельной) системе поле в жидком металле распространяется по внутренней нормали к его поверхности и завихренность ЭМС отсутствует, а следовательно, движение не возбуждается. В реальном однофазном индукторе завихрение сил создается неоднородностью распределения индукции на поверхности расплава (за счет концевых эффектов или при неоднородном распределении линейной плотности тока в индукторе A ) либо при переменной кривизне поверхности. При этом подобно идеализированному случаю основной является нормальная к поверхности компонента ЭМС дг. В результате возникает циркуляция металла по замкнутым контурам от зоны больших к зоне меньших значений Fj / (рис. 19). [c.44]

Рис. 20. Бегущее поле в неограниченно длинной плоскопараллельной системе. Мгновенное распределение линейной плотности тока Ац по высоте индуктора (а) я магнитных силовых пиний в расплаве (б). Прямые стрелки - средние за период значения ЭМС при А Т = 0,2 Т - полюсный шаг

Исследования [138, 58, 141, 142 и др.] образования трещин при коррозионно-механическом разрушении металла содержат вывод об анодном состоянии вершины трещины, причем при микроскопически малых размерах анодной зоны в вершине трещины плотность анодного тока достигает, например, в определенных условиях единиц и десятков ампер с одного квадратного сантиметра. Поэтому можно полагать, что в вершине трещины сосредоточенным источником генерируется анодный ток определенной мощности q, и найти из соотношения (261) распределение линейной плотности катодного тока по стенкам трещины на модели капилляра ограниченной длины I, нагруженного точечным источником в точке X = 1 [c.202]

Рассмотрим модель трещины, которую для простоты примем бесконечно глубокой (полученные выводы будут справедливы и для трещины ограниченной глубины, изменится только запись выражений). В этом случае распределение линейной плотности поляризующего тока по глубине х трещины в гальваностатическом режиме поляризации (см. выше) [c.208]

Итак, имея уравнение движения (11.105), можно вычислить проекции вектора мгновенной угловой скорости на оси произвольной системы координат. Затем, применяя формулы (11.107), можно найти компоненты линейной скорости произвольной точки тела. Уравнения (11.109b) позволяют найти мгновенную ось вращения. Следовательно, вопрос о распределении линейных скоростей в теле с неподвижной точкой исчерпан. [c.117]

Рассмотрим применение теоремы Пуансо к решению простейших задач кинематики плоскопараллелыюго движения. Теорема Пуансо позволяет иногда непосредственно находить положение мгновенного центра скоростей, а затем распределение линейных скоростей. [c.204]

Если осевое стеснение в заделке отсутствует, то крутящий момент Л ц вызывает касатслыше напрялсения чистм о кручения, распределенные линейно но толщине стенки (рио. 10,18). [c.364]

Однако методика 6 дает лишь грубое приближение, так как в ней не учитывается сопротивление на пути тока по боковым граням секций тигля. Влияние этого распределенного комплексного сопротив.че-ния (Z) на ток учтено в методике 7. В этой методике получают и сотласуют методом итераций решения двух взаимосвязанных двумерных задач — цилиндрической и щелевой (геометрия системы и распределение линейной плотности тока в индукторе А принимаются при этом эаданными). В первой эадаче находят распределение азимутальных токов в расплаве, считая известными азимутальные токи в тигле. Во второй задаче находят решение для поля и В2 в средней плоскости щели между боковыми гранями секций тигля, принимая заданными, наоборот, токи в расплаве (азимутальные токи тигля с этим полем не связаны). По значениям В и, используя граничные условия Леон-товича, определяют токи в боковых гранях секций, а по ним азимутальные токи в обеих цилиндрических поверхностях тигля. Решения обеих задач чередуют в порядке последовательных приближений [67]. [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...