Коэффициент сдвига

ГОСТ 6033 — 51 устанавливает для эвольвентных шлицевых соединений (табл. 20) угол зацепления (угол исходного контура рейки) о = 30° и ряд модулей в пределах m = 110. Для получения нормальных наружных диаметров в некоторых соединениях введена, коррекция с положительным или отрицательным коэффициентом сдвига инструмента л = 0,5 [Л — m z + 1)] (где Z - число шлицев, D — наружный диаметр шлицев) [c.257]

Величина I показывает, на какое число модулей надо отодвинуть модульную прямую от касательной к делительной окружности, чтобы при числе зубьев меньшем 17, не было явления подрезания. Величина получила название коэффициента сдвига. Величина. X = называется абсолютным сдвигом, она представляет собой смещение рейки, выраженное в миллиметрах. [c.42]

Разность между величинами станочного межцентрового расстояния Ас и межцентрового расстояния Ло, при котором делительные окружности долбяка и колеса касаются, представляет собой абсолютный сдвиг X- Отношение величины % к величине модуля является коэффициентом сдвига Таким образом, при нарезании зубьев колеса долбя ком коэффициент сдвига может быть вычислен по следующей формуле [c.49]

Если предусмотреть нарезание зубьев со сдвигом инструмента, то можно всегда определить коэффициенты сдвига так, чтобы соблюдалось равенство расстояний между центрами колес той и другой ступеней. [c.118]

Для получения расстояния Лз между центрами колес второй ступени, равного 262,5 мм, будем нарезать колесо 2 со сдвигом исходного контура. Для определения величины необходимого коэффициента сдвига определим сначала величину а. монтажного угла зацепления [c.118]

Воспринимаемый коэффициент смещения у не равен суммарному коэффициенту сдвига 5 2- Если 5 2 = у, то получается большой бо- [c.226]

Это равенство показывает, что толщина зуба по делительной окружности зависит не только от коэффициента сдвига х< но и от диаметра долбяка, которым колесо нарезается. [c.227]

Далее находим суммарный коэффициент сдвига [c.230]

Из формулы (6.40) следует, что опасность заострения возрастает с увеличением суммарного коэффициента сдвига. Предположим, что 5д= 0,3т, тогда можно найти величину максимально [c.230]

Радиусы окружности выступов и зависят от коэффициентов сдвига у 1 и Х2- Расчет показывает, что с увеличением суммарного коэффициента сдвига величина коэффициента перекрытия несколько уменьшается. [c.233]

Кривые /—/ ограничивают выбор коэффициентов сдвига по предельному заострению головок зубьев, кривые 2—2 — по подрезанию ножек зубьев, кривые 3—3—по заклиниванию зубьев, кривые 4—4 — по предельному значению коэффициента перекрытия. [c.239]

По аналогии с предыдущими зависимостями (6.50) коэффициенты сдвига для торцового сечения равны [c.245]

Пользуясь формулой (2,64), можно определить, при каком минимальном значении коэффициента сдвига можно нарезать без подреза колесо с числом зубьев г, меньшим минимального [c.76]

Пользуясь формулой (2,69), можно определить толщину зуба по делительной окружности у корригированных колес, если подставлять коэффициент сдвига с его знаком (плюс — при положительном и минус—при отрицательном сдвигах). [c.79]

Формула (2,76) позволяет по заданным значениям коэффициентов сдвига I, и I, подсчитать inv ев а затем по таблице инволют определить и угол сборки Коэффициенты и подставляют в эту формулу с их знаками. [c.82]

Во все формулы коэффициенты сдвига входят со знаками плюс - прн положительном сдвиге, минус-при отрицательном [c.84]

Коэффициенты сдвига g, и g, входят в формулы с их знаками. В случае нулевых колес а ( = ар, = = 0 получаем формулу (2,20), так как в этом случае т=т — гПр. [c.85]

Порядок расчета в этом случае таков. Задавшись значением г, по формуле (2,65), определяем величину коэффициента сдвига I, из условия отсутствия подреза. Большое колесо может быть нулевым. [c.87]

Используя формулу (2,76), определяем сумму коэффициентов сдвига обоих колес (суммарный сдвиг) [c.88]

Если число зубьев малого колеса меньше минимального г, < <г п. то коэффициент сдвига определяется по формуле (2,65) из условия отсутствия подреза. Колесо 2 должно иметь коэффициент сдвига [c.88]

Определив величины коэффициентов сдвига g, и пользуясь формулами (2,84), (2,85) и (2,86), устанавливаем размеры заготовок. По формуле (2,80) определяем коэффициент перекрытия е. Если е получается меньше допустимого, то расчет надо повторить, изменив значения гПр и г,. [c.88]

Коэффициент сдвига второго колеса [c.91]

Величина коэффициента сдвига определяется по формуле (2,65) [c.91]

Определить угол зацепления и расстояние А между осями положительных колес зубчатого механизма, у которого числа зубьев г, и г, равны Zi = l2, г, = 24, угол зацепления рейки ар= 20 , коэффициенты высоты зубьев f==l, модуль зацепления т = 6 мм и коэффициенты сдвига [c.91]

Рис. 5.2. Температурно-временной коэффициент сдвига а для стеклопластика на эпоксидной смоле (-) и эпоксидной смолы (---) [2].

Достоинства уравнения Тимошенко были в полной мере раскрыты и оценены в 40 — 50 годах XX века в связи с практическими потребностями в расчетах на колебания высоких балок. На это время приходится наибольшее количество опубликованных работ по этому вопросу. Было выяснено, что уравнение Тимошенко остается справедливым вплоть до частот, где длина сдвиговой волны сравнима с высотой стержня. В это время подробно были исследованы свободные и вынужденные колебания, учтено затухание материала, решен ряд других задач, некоторые работы специально посвящались выбору коэффициента сдвига. [c.143]

Коэффициент а, соответствующий коэффициенту сдвига Тимошенко, как будет показано ниже, существенно улучшает дисперсионные свойства нагибных волн на высоких частотах. Однако уравнение (5.30), как и уравнение Вольтерра, имеет заниженную дисперсию на низких частотах. [c.149]

Сравнение их с выражениями (5.20) и (5.21) показывает, что здесь сделаны такие допущения а) = О, благодаря чему из (5.21) следует первое, соотношение (5.32) б) сечения остаются плоскими, так как величина u H)jH в (5.20) заменена углом наклона сечения г з в) введен коэффициент сдвига q. Из этого следует, что наряду с другими интерпретациями [144] модель Тимошенко можно представить как структуру типа стержня с недеформируемыми плоскими сечениями, удовлетворяющую соотношениям (5.32). Практически ее можно реализовать в виде набора жестких пластинок, соединенных невесомыми упругими связями, например в виде прокладок из более мягкого и легкого материала, которые подчиняются условиям (5.32). Шаг периодичности цепочки должен быть много меньше длин рассматриваемых в ней волн. [c.149]

Уравнение изгиба Тимошенко содержит один произвольный коэффициент (сдвига), значение которого существенно влияет на степень приближения дисперсии. В [4] показано, что изгибная модель Тимошенко может быть улучшена путем введения в уравнение второго корректирующего коэффициента. Выбор оптимальных значений этих двух коэффициентов на основе минимизации абсолютных отклонений от точных дисперсионных зависимостей позволяет построить дифференциальное уравнение четвертого порядка типа Тимошенко, наилучшим образом описывающее дисперсию волн в реальном двутавровом стержне. Более подробно вопросы нахождения коэффициентов уравнения и определения пределов его применимости в зависимости от геометрических параметров поперечного сечения стержня обсуждаются в [5]. [c.33]

Обозначения т — модуль у большого дополнительного конуса Ь — длина образующей делительного и начального конусов ( конусная дистанция ) при 51=90° 4- 21 и 2а — числа зубьев сопрягающихся колес — коэффициент сдвига И — высота зуба над делительной окружностью (высота головки зуба). [c.360]

Коэффициенты сдвига i профиля [c.457]

Экспернметтальная проверка точности получения заданного лппейпо скошенного профиля скорости с помощью прутковых решеток, построенных в соответствии с формулой (5.62), проведена другими исследователями 1194]. Некоторые результаты этих опытов представлены на рис. 5.8. Для определения распределения прутков испытанных решеток задавались максимальными значениями скоростей гг . н по выражению (5.53) определяли коэффициент сдвига 7]. По этим значениям находили соответствующие коэффициенты сопротивления р, приведенные выше. Подстановка найденных значений 7j и р в уравнение (5.62) позволила найти функцию dis == / (у). Эта зависимость приведена на рис. 5.9 для трех значений +iii ix 1,3 1,4 и 1,5, при которых получились соответственно 7j [c.132]

На бесконечном удалении от пузырька газа поток жидкости является сдвиговым. Обозначим коэффициент сдвига через а. Тогда граничные условия для ко.мпонент скорости могут быть записаны в следующем виде [c.124]

Воспользовавшись формулой (3.8), можно вычислить величину при заданном числе зубьев, большем 17. В этом случае указанный коэффициент сдвига получится отрицательным, что будет свидетельствовать о необходимости приблизить рейку к центру колеса. На добность нарезания колеса с отрицательным сдвигом может возникнуть только в особых случаях. [c.42]

Получившийся контур ограничивает зону возможного выбора коэффициентов сдвига /1 и Хг- Накладывая дополнительные ограничения, можно найти в пределах построенной зоны возможные решения. Так, например, при известном суммарном коэффициентесдвига решение следует искать на линии 5—5. С увеличением положительных значений XI и Хг уменьшается величина удельного скольжения, а вместе с ней и возможный износ зубчатых профилей. Одновременно уменьшается относительная кривизна профилей, т. е. увеличиваются их радиусы кривизны. Следовательно, уменьшается контактное напряжение сдвига поверхностных слоев зубьев и повышается изгибная прочность зубьев. Однако при возрастании XI и Хг коэ( )фициент перекрытия гу уменьшается. [c.239]

При проектировании нулевых зубчатых колес число зубьев необходимо принимать равным или большим г ш- Для стандартного инструмента (fta = 1 и = 20°) Zmin= 17, а из формулы (9.30) после подстановки указанных значений h и для коэффициента сдвига X получаем следующее выражение [c.208]

Свирская ГЭС представляет собой первый в мировой практике гидростроительства пример возведения крупного сооружения на сжимаемых глинистых грунтах с очень низким коэффициентом сдвига. Иностранные эксперты считали вообще невозможным это строительство однако советские гидростроители во главе с акад. Г. О. Графтио блестяще справились с трудностями строительства плотины на моренном основании, применив оригинальную наклонную гидростанцию и выполнив монтаж агрегатов с наклоном к оси [21, 27]. [c.64]

На рис. 5.3 приведены точные зависимости 1, 2 и дисперсионные кривые (5.34) для различных значений коэффициента сдвига кривые 3, 4 соответствуют = 1 (модель Бресса) 5, 6 — q = = я2/12 7, 8-q = 2/3 9, 10 - q 1/2. [c.150]

Обозначения, принятые в таблице, и пояснения индекс п указывает, что элемент взят в нормальном сечении мндекс 5 указывает, что элеменг взят в торцовом сечении при наличии двух знаков ( ь) верхние знаки относятся к колесам или передачам внешнего зацепления, а нижние — к колесам или пе.редачам внутреннего зацепления — угол наклона зубьев на делительном цилиндре z — числа зубьев сопрягающихся колес 2 — число зубьев измерительного ( эталонного ) колеса — коэффициент сдвига суммарный [c.354]

Обозначения — коэффициент сдвига профиля, при котором отсутствует под-резание — коэффициент сдвига профиля, при котором получается заострение на вершине зубьев — коэффициент сдвига профиля, при котором толщина зубьев на вершине составляет 0,4т (т — молуль в мм) [c.457]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...