Волны изгибные

Сопоставление скорости распространения волны изгибной деформации в балке Тимошенко со скоростью распространения поверхностных волн Релея (т. е. волн изгибной деформации в полупространстве). По этому методу получается значение К, зависящее от коэффициента Пуассона (в частности, при р, = 0,3 К = 0,86), которое применяется в задачах о низкочастотных колебаниях [102]. [c.195]

Рис. 28. Линии уровня для низших волн изгибных напряжений (г + зз)/2, образующихся в результате удара по пластине из эпоксидного углепластика с коэффициентом армирования 55% и углами армирования 15° (а) и 45° (6) 1 — теоретический фронт волны 2 — окружность, ограничивающая зону действия давления [116 ]

Возникновение пластической деформации (пластичности, текучести) в материале 259, 522, 539 Волна изгибная 317, 318 [c.821]

Отражение волн изгибных 173 [c.294]

Для приготовления смазочно-охлаждающих эмульсий и очистки ионитов разработаны ультразвуковые установки проходного типа (рис. 8.17), состоящие из колонны 2 со встроенными в оппозиции магнитострикторами 1, сдвинутыми на четверть длины волны изгибных колебаний излучателей. [c.235]

Однако при таких больших значениях р число волн изгибных колебаний с наиболее быстрым ростом далеко от [c.36]

Длина волны изгибных колебаний равна [c.252]

При вводе механических колебаний в свариваемые металлы изделие начинает вибрировать с ультразвуковой частотой. Форма колебаний определяется геометрическими размерами изделия. В наиболее простом и распространенном случае — сварка листа прямоугольной формы — в последнем устанавливается стоячая волна с характерным чередованием узлов и пучностей плоской волны изгибных колебаний. Уровень напряжений, возникающих в пучностях, определяется мощностью энергии, вводимой в зону сварки. При этом возникает опасность появления микро-и макротрещин в зоне сварки. Образование трещин при достаточном уровне энергии свойственно металлам, обладающим малой пластичностью, имеющим местные дефекты, чрезмерный наклеп и т. п. Для снижения вредного эффекта вибрации свариваемого изделия применяют струбцины с резиновыми прокладками, предварительное снятие заусенцев, скругление углов, если это возможно по условиям изготовления детали, предварительный отжиг места соединения и т. п. Наиболее рациональной мерой является снижение амплитуды колебаний сварочного наконечника. [c.39]

В этом случае мы имеем хорошо известную изгибную волну. Изгибная волна обладает дисперсией. Ее групповая скорость будет [c.47]

С малой площадью электродов. Смысл всех этих методов состоит в том, чтобы распределить поверхностные силы на несколько длин волн изгибных колебаний. Они позволяют ослабить связь с изгибными модами колебаний, но полностью ее не устраняют. [c.467]

Для изгибных колебаний дело обстоит несколько сложнее, но для тонких пластин при условии 8 <С где — длина волны изгибных колебаний в пластине, имеем [c.92]

Используя изложенные в этом параграфе сведения, можно сделать некоторые заключения о нагрузке, на которую работает механическая колебательная система через посредство сварочного наконечника. Размеры последнего обычно заметно меньше длины волны изгибных и продольных колебаний в пластинах. Отсюда (а также из результатов опытов с пластинами) следует, что его можно рассматривать как точечный источник, который, как известно, является малоэффективным возбудителем колебаний Низкая эффективность такого источника связана с наличием большой присоединенной массы М. Как показывает опыт, нагрузка на колебательную систему действительно имеет инерциальный характер, о чем свидетельствует понижение резонансной частоты колебательной системы при сварке (см. 5). По-видимому, величины реактивной и активной (см. 2) составляющих этой комплексной нагрузки непосредственно зависят от толщины верхней детали, что позволяет отчасти объяснить трудности сварки толстых деталей. [c.95]

Вопросы расчета и конструирования продольно-поперечной сварочной системы (см. рис. 22) подробно рассмотрены в работах [70, 72], где применен весьма компактный расчет с использованием функций Крылова. Сделаем некоторые замечания по работе [72]. Там, в частности, указано, что из условия получения наибольшей амплитуды колебаний желательно, чтобы рабочая часть изгибно-колеблющегося стержня резонировала на основной частоте, т. е. его длина должна быть равна четверти длины волны изгибных колебаний. Этот вывод, правильный для режима холостого хода, может оказаться неверным для работы под нагрузкой, когда в связи с расстройкой стержня, по-видимому, следует выбрать длину рабочей части, равной длине волны изгибных колебаний (резонанс 2-го порядка). Второе замечание касается расчета резонансной длины стержня с учетом реактивной части нагрузки. При этом используют коэффициент нагрузки , не раскрывая достаточно его физического смысла. Между тем, этот коэффициент в случае массовой нагрузки является отношением М М а (ЛГэ и — эквивалентная масса изгибно-колеблющегося стержня), причем [c.103]

О — диаметр или длина наибольшей стороны излучателя, а — длина волны изгибных колебаний в излучателе), то в нем возникают изгибные колебания и он перестает работать как излучатель поршневого типа. [c.221]

При возрастании волновой толщины оболочки кк 0,8. .. 1,2) амплитуды возбуждения волн изгибного типа и типа Франца становятся примерно одинаковыми, так как модули корней 2-го и 3-го типов становятся близки друг к другу. В этом случае оценка амплитуды поля в области геометрической тени может быть сделана при сравнении экспоненциальных множителей ехр 1р <р). Поскольку мнимая часть корня изгибного типа существенно меньше мнимой части корня типа Франца, то периферические волны, соответствующие корню изгибного типа, затухают значительно слабее при распространении вокруг оболочки. [c.230]

Исследование положений корней уравнения (5.33), близкого к уравнению (5.37) и возникающего в случае пустой внутри оболочки, показывает, что мнимая часть полюса ( 3 ку а + / З"), определяющая затухание волны при распространении вокруг оболочки в диапазоне волновых толщин оболочки= 0,8. .. 13 для волн изгибного типа,много меньше, чем мнимая часть корня, соответствующая волне типа Франца. Поэтому поле в области геометрической тени оболочки может в ряде случаев полностью определяться вкладом волн изгибного типа. Аналогичное положение имеет место и для оболочки, заполненной средой. Если эффективно возбудились волны изгибного или продольного типа, то затухание этих волн при распространении вокруг оболочки оказывается малым и они создают основную часть звукового поля внутри оболочки. [c.237]

Взяв вычет в полюсе , получим вклад волны изгибного типа [c.237]

Рис. 6.18. Схематическое изображение типов волн а — продольная, б—поперечная, а — поверхностная (волна Релея), г — изгибная ( волна Лэмба)

В пластинах, как в волноводах, также распространяется нормальная или изгибная волна (волна Лэмба) (рис. 6.18, г). Данная волна распространяется на большое расстояние и успешно применяется для контроля листов, оболочек, тонкостенных труб. Дефекты (например, расслоения) вызывают отражение данной волны. [c.168]

Поперечным называется удар, которому соответствует приложенное к стержню давление, изменяющееся по известному закону как во времени А так и по координате х р= р х, )). Поперечный удар сопровождается изгибным деформированием стержня, возникающие при этом возмущения распространяются в виде изгиб-ных волн напряжений с конечной скоростью с, которая зависит от длины волны Л. [c.245]

В твердых однородных и изотропных телах, как в системах с распределенными физико-механическими параметрами, могут возникать продольные волны (волны сжатия и расширения) и поперечные (волны сдвига). Продольные волны не имеют дисперсии, т. е. фазовая скорость их постоянна и не зависит от частоты. Кроме продольных волн, называемых симметричными, в пластинах, к которым относятся различные ограждающие конструкции, возникают асимметричные или изгибные волны. Скорость распространения их уже зависит от частоты колебаний. Изгибные волны имеют большое значение при оценке звукоизоляции конструкции [c.6]

Оценка звукоизолирующей способности, которую производили, пользуясь законом массы, не. дает точного представления о происходящем в действительности. Первые теоретические соображения по поводу оценки изгибных колебаний пластин, тонких по сравнению с длинами звуковых волн, были высказаны Л. Кремером в 1950 г. Теория Кремера рассматривает колеблющуюся под влиянием падающих на нее под разными углами звуковых волн пластинку бесконечной протяженности. [c.82]

Наклонный излучатель представлен на рис. 8.18 в той форме, как он выполняется для обработки движущегося потока воды. Основные его части — переходной клинообразный элемент и соединенная с ним сваркой наклонная излучающая пластина 1. Амплитуда смещения в пучностях излучателя составляет 20 мкм при амплитуде смещения на торце преобразователя ПМС-15А, равной 10 мкм. Кроме того, конструктивные особенности наклонных излучателей обеспечивают им двустороннее излучение, сменность, возможность выполнят их перфорированными, профилированными и из различны материалов. Геометрические размеры их кратны длине волнь изгибных колебаний. [c.239]

При падении на пластинку звуковой волны изгибные колебания вызываются разностью давлений по ту. и другую стороны пластинки = р, — / г)/2 (антисимметричная часть давления), а симметричным колёбанияи будет соответствовать симметричная часть давления р, = р, + р )/2. Здесь Рх яр — давлепия соответственно на верхней и нижней границах пластинки. [c.54]

Очистка путем введения излучателей в зону обработки. Этот метод весьма эффективен, когда нужно очистить труднодоступные места, глухие отверстия или канавы. В большинстве случаев очистку этим способом целесообразно осуществлять с помощью ручных устройств, одно из основных требований к которым — малый вес и компактность. Поэтохму преобразователи для этого метода целесообразно выполнять на частоту 44 кгц. Излучателем служит изгибно-колеблющаяся трубка с таким диаметром, чтобы зазор между стенкой очищаемого отверстия и наружной стенкой трубы не превышал 3—5 мм. Технологическое преимущество изгибно-колеблющихся излучателей состоит в возможности выполнить их большой длины (до 10—20 длин волн изгибных колебаний трубки). Могут использоваться излучатели с продольными колебаниями, выполненные в виде стержневой системы с длиной в несколько полуволн. Однако у таких волноводов только торец является излучающей поверхностью, тогда как у изгибно-колеблющегося волновода излучение (хотя и не равномерное) происходит по всей его боковой поверхности. [c.240]

Диаметр или длина большей стороны рабочего инструме должна быть меньше четверти длины волны изгибных колебаний инструменте. При несоблюдении этого требования в paбo инстру ментах возникают изгибные колебания и он перестает работать 1 излучатель поршневого типа. [c.40]

Очистку деталей введением излучателя в зону обработки применяют при наличии глубоких глухих отверстий, полостей канавок, карманов. Очистка производится специальными волноводами как на продольных так и на изгибных колебаниях. Излучатели с продольными колебаниями целесообразно применять в тех случаях, когда глубина отверстия или полости не превышает четверти длины волны в материале излучателя. При этом конструкция излучателя позволяет производить одновременную очистку наружных и внутренних поверхностей детали [33]. При очистке более глубоких отверстий целесообразны излучатели с изгибпо-колеблющейся трубкой, длина которой может достигать 10—20 длин волн изгибных колебаний [48]. Для очистки внутренних поверхностей цилиндров большого диаметра существуют погрул ные устройства, в которых используются радиальные колебания полых излучателей. [c.192]

Для получения более высокой интенсивности ультразвука (3—5 Вт/см ) на большой площади используют настроенные излучатели изгибных колебаний типа ПМС-38. Преобразователь состоит из плоской пластины (излучателя) и восьми магнитострикционных двигателей, припаянных попарно в пучностях изгибных колебаний пластины. Длину излучателя выбирают краткой длине волны изгибных колебаний. Габаритные размеры преобразователя 226X538X160 мм. Мощность — 4 кВт. [c.198]

Пусть вдоль стержня распространяется синусоидальная изгибная волна со скоростью е, тогда w D os (qt — fx), где D — амплитуда, q = 2nd А, f = 2я/Л. Дифференцируя последнее выражение и подставляя в уравнение (3.1.86), находим скорость распространения из-гибной волны напряжений [c.246]

Необходимо знать выражение для скорости изгибных колебаний. Если скорость продольных колебаний зависит только от жесткости и массивности среды и не имеет диснерспи, то скорость распространения изгибных колебаний днсперсна, следовательно, она зависит и от частоты колебаний изгибнон волны [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...