Поток неоднородный

Рассеяние галактических КЛ на неоднородностях магнитного поля солнечного ветра. Изменения активности Солнца. Инверсия общего магнитного поля Солнца Асимметрия в потоке неоднородностей солнечного ветра и секторная структура межпланетного магнитного поля [c.1177]

Наиболее подходящей моделью для описания отказов высоконадежных систе.м является модель пуассоновского потока отказов. Если этот поток однородный, для вероятности наступления отказов на отрезке времени [О, г] имеем формулу (1.3.7). Вероятность безотказной работы на том же отрезке определим по формуле (1.3.1). Если поток неоднородный, то для вероятности безотказной работы имеем формулу (1.З.4.), которая соответствует случаю Р(0) < 1 [c.52]

Наконец, остается рассмотреть значения коэффициентов турбулентной диффузии Ох, Оу и Ог. Для потоков с изотропной турбулентностью, очевидно, должно соблюдаться равенство 0х = 0у = 02. Однако в речных потоках турбулентность по ширине потока неоднородна, вследствие чего это равенство в действительности в той или иной степени не соблюдается. [c.43]

В связи с суш ествованием двух видов установившихся волн при данной скорости потока неоднородной жидкости можно отметить следуюш ий интересный факт. Найдем такое значение скорости, при котором длина установившейся волны первого вида была бы целой долей длины А. установившейся волны второго вида [c.43]

Задача о волнах на поверхности потока неоднородной жидкости, имеюш,ей открытую поверхность, приводит также к рассмотрению нелинейного интегрального уравнения. Это уравнение вытекает, как и в рассмотренной задаче, из дифференциального уравнения (8), но граничное условие для р = 1, отвечаюш,ее свободной поверхности, имеет в новой задаче более сложный вид, чем и = 0. Это условие, выражая постоянство давления в точках свободной поверхности, повторяет условие (9) 20. [c.737]

Таким образом, перенос жидких частиц определяется довольно сложным механизмом, и для его рационального описания в силу нерегулярности условий естественно привлечь статистические методы. При этом объектом исследования становятся регулярные характеристики многочастичных систем — концентрации, а целью исследования — получение уравнений, связывающих концентрации с макроскопическими параметрами фильтрационных потоков, неоднородностью их структуры. [c.208]

Решение данных уравнений совместно с уравнениями неразрывности позволяет получить закон распределения скоростей и концентраций с по сечению потока. Неоднородность распределения твердых частиц по сечению рекомендуется учитывать с помощью коэффициента Вн = /( ,7ф), который обычно определяется экспериментально. [c.158]

Однако при установке КУ в цехах предприятий цветной металлургии не всегда удается все газоходы котла выполнить вертикальными и их, вынужденно, приходится ориентировать горизонтально. Так как при горизонтальном движении газов вектор тяги всегда перпендикулярен вектору самотяги, то направление суммарного вектора движения газов в каждой точке газохода зависит от абсолютных величин тяги и самотяги в этой точке. В этом случае вектор движения газов может быть перпендикулярен плоскости поперечного сечения газохода лишь при бесконечно большой силе тяги. Это означает, что вектор движения газов всегда направлен под углом а О к горизонту, что и является причиной расслоения потока, неоднородности физических свойств газов в любом поперечном сечении горизонтального газохода, т.е. причиной неэффективной работы поверхностей нагрева и ошибок при проведении теплового и гидравлического расчетов (при определении температурных напоров, степени использования поверхностей, высоты точки закипания и т.д.). [c.125]

На рис. 3.1 приведена расчетная схема струи в шаровой ячейке. Важнейшей характеристикой струи является константа стр, характеризующая степень турбулентности и неоднородность скоростей потока на входе и количественно связанная с углом расширения струи зависимостью [c.53]

Помимо задач выравнивания неоднородных потоков в аппаратах и других различных устройствах, часто возникает необходимость преобразовать одну форму профиля скорости в другую. Например, в аэродинамических трубах с равномерным (прямолинейным) потоком иногда требуется создать для испытуемой в рабочей части модели кинематически подобную схему полета по кривой траектории. Этого можно достичь [26, 37], во-первых, изогнув особым образом модель и, во-вторых, создав поперек рабочего сечения трубы постоянный градиент скорости. Такое распределение скоростей может быть получено, например, при испытании решетки с переменным по сечению сопротивлением (переменной густотой). [c.11]

Преобразование первоначального профиля скорости в заданный неравномерный может быть достигнуто с помощью не только неоднородных плоских решеток, т. е. плоских решеток переменного по сечению сопротивления, но и пространственных решеток с различной кривизной поверхности. При решении этой задачи предполагается, что малы не только отклонения (возмущения) скоростей от равномерного их распределения по сечению, но и степень неоднородности сопротивления решетки и кривизна ее поверхности, т. е. гидравлические и геометрические характеристики изучаемой решетки мало отличаются от этих характеристик для однородной и плоской решетки. Это допущение позволяет линеаризовать полученные уравнения и основной результат представить в виде линейной связи между характеристиками потока (профилями скорости) до решетки и за ней и характеристиками решетки. [c.121]

Неравномерность распределения расходов по боковым ответвлениям раздающего коллектора и соответственно по отдельным электрофильтрам данной установки объясняется, во-первых, неоднородностью потока на входе в коллектор, вызванной поворотами на 180 и 90° во-вторых, недостаточным [c.261]

Неоднородность потока определялась по замерам полного и статического р давлений в сечении 1—1 непосредственно перед слоем и статического давления в сечении 2—2 за ним. Трубки полного давления укладывались в зернистый слой так, чтобы их приемники были заподлицо с верхней границей слоя. Таким образом, измерялась нормальная к поверхности слоя составля-динамического давления. Статическое давление измерялось на стенках аппарата, причем сечения 1—1 и 2—2 выбирались так, чтобы влияние циркуляционных течений было минимальным. При обработке использовались выражения [c.270]

В случае распределительных устройств, обеспечивающих достаточно равномерное распределение потока по всему сечению аппарата, неоднородность поля скоростей набегания на слой, а также пульсации скорости во времени определялись термоанемометром. [c.270]

Способы устранения внешней неоднородности потока в насыпном слое. [c.283]

Некоторые способы устранения возможности повышения скоростей потока вблизи стенок канала при протекании через насыш ые слои были предложены в гл. 3 (см. рис. 3.12, д—ж). Для устранения и слое внешней неоднородности, связанной с набеганием на него потока с неравномерным профилем скорости, имеется много способов. [c.283]

В некоторых случаях для получения равномерного потока в основном рабочем участке слоя просто увеличивают его толщину по сравнению с расчетной. Однако такой способ не всегда приемлем. Например, при неравномерном распределении скоростей в начале слоя катализаторного реактора, через который протекает горячий газ, может получиться локальное спекание зерен, что приведет к еще большей неоднородности или, что еще хуже, вообще к выходу аппарата из строя. [c.283]

Неоднородность течения за распределительным устройством практически не зависит от неравномерности поля скоростей в подводящем патрубке. Исследовались прямые трубы, колено (г/Оа = 0 и г/О = 0,5) и закрученный поток. Коэффициент гидравлического сопротивления I,. = [c.292]

Если остановиться на методах расчета распределения потока вдоль каналов с путевым расходом, разработанных в одномерном приближении без учета структурных неоднородностей, вызванных оттоком или притоком массы, то к получаемому при этом уравнению движения различные исследователи приходят двумя основными путями исходя из уравнения импульсов [80, 104] и уравнения энергии [29, 39, 121 ]. В случае изолированных раздающего и соответственно собирающего каналов (см. рис. 10.29, а и б) получается следующее дифференциальное уравнение [73] [c.294]

Применение термопар в ядерных реакторах сталкивается со многими трудностями, и пока нет достаточных оснований для создания термопар со сроком службы более 20 лет. Однако конструирование и технология производства термопар для реакторов быстро развивается и ниже будут рассмотрены специфические проблемы, возникающие при работе термопар в потоке нейтронов. Прежде чем перейти к рассмотрению конкретных типов термопар и их применениям, остановимся кратко на основах теории термоэлектрических явлений, возникающих в металлах и сплавах, помещенных в неоднородное температурное поле. [c.267]

Расчетную формулу теплопроводности сложной стенки при стационарном состоянии можно вывести из уравнения теплопроводности для отдельных слоев, считая, что тепловой поток, проходящий через любую изотермическую поверхность неоднородной стенки, один и тот же. [c.361]

Легко видеть, что при 20 > О ЗЭ имеем > р, а при < 0,39 имеем ,.< р. Если считать, что поток газа, направленный против силы тяжести и рыхлящий слой, стремится обеспечить максимальную долю проходного сечения, то при а о < 0,39 однородный по сечению режим псевдоожижения не выгоден и возникает склонность к образованию неоднородностей ( комков или пузырей ) ). [c.228]

Следует также принять во внимание, что эффект будет зависеть от формы звуковых волн, а также их рефракции (акустической неоднородности), возникающей вследствие движения потоков. [c.138]

Появление сухого пятна в центре, постепенное его расширение и обусловленное этим одновременное существование различных зон истечения двухфазной смеси вызвано неоднородностью падающего теплового потока. [c.145]

Неоднородность теплового потока, с одной стороны, затрудняет равномерное одновременное высыхание внешней поверхности и вызывает скачкообразное изменение параметров в переходных режимах. С другой стороны, исследуемая система работает устойчиво при высокой неоднородности внешнего теплового потока. [c.149]

Рис. 85. Картина линий тока течения жидкости вокруг пузырька газа при неоднородном распределении межфазного потока целевого компонента вдоль поверхности раздела фаз.

Таким образом, как однородное распределение межфазного потока целевого компонента, так и неоднородное вызывают изменение в распределении скорости жидкости вблизи поверхности пузырька, приводя к отделению линии тока ф=0 от поверхности пузырька. Однако если в случае однородного распределения потока целевого компонента вдоль поверхности раздела фаз ни сопротивление, ни скорость подъема пузырька щ не изменяются, то в случае неоднородного распределения сопротивление движению пузырька со стороны жидкости возрастает, скорость его подъема уменьшается, что в свою очередь влияет на скорость массообменных процессов. [c.295]

Заметим, что если преобразующее устройство преобразует механический поток поступательного движения во вращательный механический поток, то эти потоки неоднородны, так как силовой фактор поступательного потока есть сила, а вращательного — крутящий момент. Преобразующее устройство имеет два вида направленных потоков. [c.20]

Изучим условия изменения типа уравнения для завихренности в стационарном потоке неоднородной несжимаемой вязкоупругой жидкости, находящейся в поле массовой силы [38]. Рассмотрим двумерное плоское течение на основе уравнения неразрывности, условия соленоидальности и полных уравнений движения (см, (1.2), (1.3)) [c.63]

Шабловский О.Н. Стационарный сильный разрыв в потоке неоднородной жидкости и условия изменения типа уравнения для завихренности //Динамика сплошной среды. Акустика неоднородных сред Сб. науч. тр. /РАН. Сиб. отд-ние. Ин-т гидродинамики, 1992. - Вып. 105. - С. 249-253. [c.134]

Во многих случаях конвективный перенос тепла осуществляется потоками неоднородных сред газо-жидкостных, паро-жидкост-ных, капельно-газовых, капельно-паровых, газо-песочных и т. д. (кипящие жидкости, конденсирующиеся пары, распыленные жидкости в газовых и паровых потоках, кипящий слой мелких зерен при продувании газом и т. п.). [c.27]

Чизнелл проанализировал эффект всех один раз повторно отраженных возмущений и обнаружил, что их суммарный вклад в уравнение (8.25) гораздо меньше, чем вклады, вносимое отдельными возмущениями. Еще до этого Мёкель [1] применил аналогичные идеи к стационарным косым ударным волнам в неоднородном сверхзвуковом потоке. Неоднородный поток заменялся слоями, разделенными поверхностями разрыва в каждом слое параметры течения были постоянными. Решение строилось по элементарным взаимодействиям на разделяющих слои поверхностях. [c.262]

Осит ова А.Н. "Нестационарный пограничный слой на затупленном теле в гиперзвуковом потоке неоднородно запыленного газа", [c.207]

Более подробным исследованием вопросов преобразования профилей скорости в двухмерном потоке занимался Элдер [177]. В его работе на основе тех же гидродинамических методов найдена линейная связь между неоднородными характеристиками решетки произвольной формы и распределением скоростей перед решеткой и за пей. При этом результаты, полученные Тейлором и Бэтчелором, а также Оуэном и Зенкевичем, являются частными случаями теории Элдера. [c.11]

В общем случае особенностью движения жидкости через эти элементы является неравномерность распределения скоростей по сечению. Такая неоднородность потока приводит не только к снижению эффективности работы аппарата, но часто к локальному перегреву и запеканию зерен слон (при горячем газе), к локальному замораживанию отдельных участков рабочего элемента (в теплообменниках), к усилению капле- и тума-ноуноса (в фильтрующих аппаратах) и другим подобным нежелательным явлениям, а иногда даже к полному выходу аппарата из строя. [c.268]

Структура потока внутри слоя. Из изложенного следует, что в зависимости от условий подвода внутри насыпного слоя создается определенная неоднородность потока на уровне всего слоя [11,78, 101, 122] —внешняя макронеоднородность. Кроме условий подвода на с груктуру потока внутри слоя влияет геометрия укладки его зерен. Обусловленную этим неоднородность потока на уровне всего слоя называют внутренней макронеоднородностью. В указанных литературных источниках рассматривается еще неоднородность на уровне одного зерна — микронеоднородность. Однако этот вид неоднородности здесь рассматриваться не будет. Следует отметить только теоретическое исследование неоднородности локальной структуры потока и распределения коэффициента массообмеиа на наружной поверхности зерна сферической формы для одного з.ерна. [c.271]

Предположим, что требуется найти излучательную способность изотермической полости, показанной на рис. 7.5. Величина, которую необходимо вычислить, представляет собой отношение спектральной яркости элемента стенки А5, визируемого в Р, к спектральной яркости черного тела при той же температуре. В свою очередь поток излучения, исходящий из в направлении апертуры а, состоит из двух частей потока, излученного самим элементом А5, и лучистого потока, отраженного тем же элементом А5. Первый зависит только от коэффициента излучения стенки и ее температуры и не зависит от присутствия остальной части полости. Отраженный поток, со своей стороны, зависит от коэффициента отражения поверхности элемента А5 и от лучистого потока, попадающего на А5 из остальной части полости. На значении отраженного потока сказывается влияние а, так как лучистый поток, который в замкнутой полости пришел бы от а в направлении А5, в рассматриваемом случае отсутствует. Именно этот эффект отсутствия падающего потока от а в потоке излучения, отраженного от А5, и необходимо вычислить. Следует также учесть, что отсутствует не только лучистый поток в направлении а- А5, но и лучистый поток от а в направлении остальной части стенок полости. Таким образом, лучистый поток, поступающий в А5 от всей оставщейся части полости, является несколько обедненным. Из всего этого должно быть ясно, что расчет излучательной способности такой полости никоим образом не является тривиальной операцией. Для строгого вычисления необходимо знать в деталях геометрию полости и системы наблюдения, угловые зависимости излучательной и отражательной характеристик материала стенки полости, а также распределение температуры вдоль стенок полости. Температурная неоднородность изменяет поток излучения полости в целом так же, как и наличие апертуры, но с некоторым дополнительным усложнением, которое состоит в том, что изменение потока [c.327]

В ПТЭ во избежание локального перегрева важной является равномерность потока охладителя. Были проведены специальные исследования пористых порошковых, волокнистых металлов и графита. У всех исследованных образцов существенной неоднородности проницаемости по большим участкам поверхности не обнаружено. Участки с повышенной или пониженной плотностью располагаются небольшими пятнами, отклонение пористости от средней на этих участках не превышает 4... 11 % для пористых металлов из порошка и 10... 17 % для металлов из волокон. Отмеченное локальное изменение пористости вызывает и локальное отклонение расхода охладителя от средней величины, которое для металлов из порошков достигает 40 %, для металлов из волокон 50 %. Неоднородность пористости образцов вызывается неравномерностью плотности или толщины слоя порошка и волокон перед прессованием. Так, для волокнистых металлов применение операции предварительного вой-локования позволяет снизить максимальную величину отклонения пористости с 14...17 % до 10...15 %. Наилучшей однородностью проницаемости обладают пористые металлы из спресованных и спеченных сеток. [c.23]

Основной причиной указанного скачка является значительная неоднородность лучистого теплового потока по радиусу, из-за которой высьь хание внешней поверхности всегда начинается в центре. Это вызывает перераспределение массового расхода охладителя. В центре, где сопротивление паровому потоку выше, расход охладителя уменьшается за счет увеличения расхода жидкости по периферии образца. При этом перепад давлений на образце возрастает незначительно. Увеличение расхода по периферии требует дальнейшего повышения теплового потока для испарения всего охладителя. [c.149]

Для решения поставленной задачи будем использовать метод последовательных итераций [22]. Он заключается в следующем. В качестве начального приближения для ф и используем функции тока, являющиеся решением задачи об обтекании пузырька потоком жидкости при учете инерционных эффектов (см. разд. 2.3). С помощью этих выражений для функций тока можно определить нормальные компоненты тензора напряжений в обеих фа.чах. Тогда можно решить уравнение (2. 7. 9) и тем самым определить начальное значение функции С (т]). Далее для найденной формы пузырька нужно повторить решение уравнения Навье—Стокса при помощи метода сращиваемых асимптотических разложений (см. разд. 2.3) и т. д. Рассмотрим решение уравнения (2. 7. 9) в соответствии с [22], считая, что неоднородная его часть явля- [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...