Локальные нагружения

Зависимости для напряжений [61] позволяют учесть локальность нагружения, анизотропию свойств материала, влияние сдвигов и поперечного обжатия. В частном случае они вырождаются в классические формулы, полученные на основе гипотезы Бернулли. Пренебрегая трансверсальной сжимаемостью материала, т. е. считая 1/ 2 О, получим [c.39]

Кинетика затухания экзоэлектронной эмиссии сплавов Ре—Ni приведена на рис. 32 и 33. Локальное нагружение алмазной пирамидой (пластический укол) или нагрев в напряженном состоянии сплавов Н15, Н25 и Н27 приводят к интенсивному выходу электронов с поверхности (рис. 32, 33 кривые 5—5). Сплавы с высоким содержанием никеля, не склонные к коррозии под напряжением (кривые 1, 2), имеют минимальные значения эмиссии. [c.104]

Рис. 32. Кинетика затухания экзоэлектронной эмиссии сплавов при локальном нагружении

Кинетику затухания экзоэлектронной эмиссии сплавов Fe—Ni определяли при локальном нагружении алмазной пирамидой (пластический укол) или нагреве в напряженном состоянии сплавов. На рис. 38 показано изменение времени до разрушения и величины Л шах. определенной как максимальная величина эмиссии, в зависимости от содержания никеля. Появление склонности к коррозионному растрескиванию сплава при снижении содержания никеля менее 30% сопровождается резким ростом экзоэлектронной эмиссии после локальной деформации. Аналогичная зависимость наблюдается и в случае измерения эмиссии после [c.107]

Рис. 122. Структура поверхности (111) Ge после локального нагружения А), шлифовки (В) при 20° С и последующего низкотемпературного отжига при 500° С в течение 4 ч. Ув. 800

Гл. 4 посвящена определению упругого напряженно-деформированного состояния в элементах составных оболочечных конструкций при различных случаях локального нагружения и контактных взаимодействий. Рассмотрена конструкция, состоящая из произвольных осесимметричных оболочек вращения, состыкованных посредством упругих колец, при локальном нагружении последних. Рассмотрено напряженно-деформированное состояние подкрепленной цилиндрической оболочки, взаимодействующей с круговыми ложементами при произвольном поперечном нагружении. Учтены такие факторы, как наличие заполнителя, несимметричность нагружения. С помощью введения понятий эквивалентных нагрузок и жесткостей расчетные схемы для сложных оболочечных конструкций существенно упрощены. Исследуется напряженно-деформированное состояние элементов конструкции при контактном взаимодействии цилиндрических оболочек и опорного кольца (бандажа) и контактном взаимодействии соосно сопряженных цилиндрических оболочек при поперечном локальном нагружении. Методы второй [c.4]

В гл. 6 освещены вопросы устойчивости оболочечных систем при неоднородных напряженных состояниях, вызванных действием ло-1 альных нагрузок. Рассмотрена устойчивость сферического сегмента, подкрепленного опорным кольцом, к которому приложены произвольные локальные нагрузки в его плоскости. При проведении исследований применялся модифицированный метод локальных вариаций. Решение основано на минимизации функционала энергии, составленного с учетом вида нагружения и конструктивных особенностей системы. В качестве примера рассмотрены задачи устойчивости сферы при нагружении двумя радиальными силами и упругим ложементом. Приведены результаты экспериментального исследования устойчивости и прочности сферических сегментов — сплошных и с отверстиями — и прочности колец при локальных нагрузках. Исследования проведены на специальной установке для исследования несущей способности оболочек при локальном нагружении. Получены кинограммы процесса потери устойчивости системы. Рассмотрена задача динамической устойчивости цилиндрической оболочки при импульсном нагружении подкрепляющего кольца. Материал оболочки и кольца принят упругим или нелинейно-упругим. Рассмотрено взаимодействие симметричных и изгибных колебаний системы с построением областей динамической устойчивости. [c.5]

НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ СОСТАВНЫХ ОБОЛОЧЕЧНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПРИ ЛОКАЛЬНОМ НАГРУЖЕНИИ И КОНТАКТНЫХ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯХ [c.101]

ПРИ ПРОИЗВОЛЬНОМ ЛОКАЛЬНОМ НАГРУЖЕНИИ [c.101]

Напряженно-деформированное состояние подкрепленной цилиндрической оболочки нерегулярного строения при локальном нагружении [c.124]

В качестве примера проведем расчет цилиндрической оболочки, подкрепленной по торцам сферическими сегментами и имеющей внутри упругую среду с коэффициентом податливости с. Оболочка испытывает радиальное локальное нагружение на участке я/ Ха, отстоящем на произвольных расстояниях от торцов оболочки (рис. 4.14). Нагрузка по длине оболочки (на длине а) распределена равномерно, а в окружном направлении либо равномерно, либо по косинусоидальному закону. [c.133]

На основании полученных выше решений задач локального нагружения и контактного взаимодействия элементов оболочечных конструкций расчет подкрепленной цилиндрической оболочки при действии произвольных поперечных нагрузок сводится в конечном итоге к решению бесконечной системы линейных алгебраических уравнений относительно коэффициентов Фурье радиального перемещения шпангоута. [c.180]

УСТОЙЧИВОСТЬ ОБОЛОЧЕЧНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПРИ РАВНОМЕРНОМ ЛОКАЛЬНОМ НАГРУЖЕНИИ [c.182]

Таким образом, критическое давление для локально нагруженной оболочки представляется в виде суммы двух слагаемых, из которых первое выражает критическую нагрузку для кольца единичной ширины, вырезанного из оболочки посредине нагруженного участка, а второе слагаемое учитывает жесткость прилегающих к нему оболочек, причем оно тем больше, чем меньше участок нагружения а. [c.189]

Эксперименты проведены на специально разработанной установке. Испытывались кольца, сплошные сегменты и сегменты с круговыми отверстиями. Исследованы некоторые вопросы динамической устойчивости цилиндрической оболочки прд импульсном локальном нагружении подкрепляющего кольца. [c.200]

К преимуществам и особенностям разработанной установки можно отнести а) возможность осуществлять локальное нагружение тонкостенных конструкций различного внда (оболочки различного класса, подкрепленные кольцами их различные комбинации фермы и т. д. конструкции могут быть симметричны и несимметричны относительно плоскости приложения сил) [c.207]

О НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ ЛОКАЛЬНОМ НАГРУЖЕНИИ РАДИАЛЬНОЙ СИЛОЙ [c.241]

При расчетах прочности по местным напряжениям и деформаниям на стадии образования трещин в зонах максимальной локальной нагруженности используют рассмотренные в гл.3.1 и 3.2 критерии разрушения. Зоны максимальной локальной нагруженности, в первую очередь, определяются наличием концентрации напряжений - конструктивной (отверстия, выточки, буртики, резьба, канавки и др.), технологической (сварные швы, поры, включения и др.), [c.165]

Из всего сказанного можно сделать следующие выводы. Амплитуда неоднородного по длине критического давления может значительно превышать критическое однородное давление, так что в расчетах необходимо учитывать неоднородность давления. Моментность исходного состояния и нелинейность поведения оболочки не оказывают значительного влияния. При локальном нагружении удовлетворительно подтверждаются линейные решения, полученные в предположении безмоментности исходного состояния. [c.230]

В. М. Даревским выделена главная, неограниченно возрастающая в окрестности точек на1фужения часть решения, которая выражается) конечной комбинацией элементарных функций. Т кое выделение-позволяет существенно улучшить. сходимость рядов и получить асимптотические формулы для ус 1лий и моментов в окрестности точек приложения сосредоточенных сил. Интегрированием асимптотических формул можно получить соответствующие выражения при локальном нагружении и выявить особенности решения у концов линий нагружения или в угловых точках площадок нагружения. Такие исследования выполнены в работе [c.253]

Как известно, асимптотический метод в теории ребристых оболочек эффективен, если показатель изменяемости напряженного состояния вдоль ребра меньше показателя изменяемости в поперечном направлении. Это свойство, позв оля- ющее перейти к обыкновенным дифференциальным уравнениям типа краевого эффекта, обычно нарушается в окрестности концов ребер и в местах локального нагружения. Поэтому метод может дать правильные результаты, например при расчете оболочек вращения со шпангоутами, и сущеспвенную погрешность у концов продольных ребер, подкрепляющих оболочку. В последнем случае затруднено также выполнение граничных условий иа торцах оболочки. [c.324]

В гл. 5 и 6 рассмотрены вопросы устойчивости упругих оболо-чечных конструкций при локальном нагружении. [c.5]

Гл. 5 посвящена исследованию устойчивости конструкций при равномерном локальном нагружении. Рассмотрена устойчивость кругового шпангоута, подкрепляющего произвольную систему оболочек вращения, при равномерной радиальной нагрузке. Подход к решению указанной задачи применен к исследованию устойчивости цилиндрической оболочки конечной длины, нагруженной равномерным внешним давлением на части длины. Приведены результаты экспериментальных исследований. Рассматривается также устойчивость цилиндрической оболочки при поперечном локальном (поясо-вом) нагружении. При этом учитываются различные возможные, особенности конструкции. [c.5]

З стойчивости моделей сферических оболочек при локальном нагружении ложементами (см, гл. 6). [c.46]

Разрешающее уравнение для оболочечной конструкции при ее произвольном локальном нагружении получим, используя основные зависимости прикладных теорий оболочек вращения и круговых колец (см. гл. 1). Ниже приведем соотношения для использованного варианта прикладной теории цилиндрических оболочек — полубез-моментной теории. [c.111]

Данная форма представления изгибной жесткости шпангоута в некоторых случаях существенно упрощает рлсчет силовых элементов оболочечной конструкции, находящейся в условиях сложного локального нагружения, путем эквивалентной замены ряда элементов одним. [c.124]

Напряженно-деформированное состоянйе составной оболочечной конструкции при поперечном локальном нагружении. [c.128]

Анализ полученных результатов расчета показывает, что на деформированное состояние цилиндрической оболочки в районе радиального локального нагружения могут существенно влиять как закон распределения внешней нагрузки, так и жесткость заполняющей ее среды. Деформация оболочки при равномерном распределении радиальной нагрузки на площадке лгХа в 2—3 раза больше, чем деформация при косинусоидальном законе распределения той же нагрузки. Увеличение жесткости упругой среды в 10 раз дает уменьшение деформации оболочки более чем в 2,5 раза. [c.136]

Если в формуле (5.43) не учитывать влияние жесткости ненагру-женного участка оболочки, т. е. положить Ti(a2) =0, то критическое давление определяется как для консольной оболочки длиной L—d. Приведем результаты экспериментального исследования устойчивости цилиндрических оболочек при локальном нагружении внешним давлением и сравнение расчетных и экспериментальных данных. [c.192]

При экспериментальных исследованиях проводилась высокоскоростная киносъемка. Основной задачей ее явилось получение данных о развитии формы вмятины в процессе потери устойчивости оболочек при локальном нагружении. На первом этапе решались вопросы построения кадра, освещения, экспонометрии. По результатам киносъемки предварительных испытаний на сегментах из триацетатной пленки определялся масштаб, схема освещения и точка съемки, частота съемки. При выборе частоты полагалось, что для сегментов из АМг-бМ процесс потери устойчивости происходит на порядок быстрее,. чем для триацетатных пленок. Применялись две высокоскоростные кинокамеры с различными ракурсами съемки. Оси их действия располагались в плоскости опорного кольца и под 45° к этой плоскости. Для съемок использовались камеры СКС-1М, обладающие широким диапазоном частоты съемки (300— 4000 кадр ). Для автоматизации процесса высокоскоростной съемки применялся специально разработанный пульт ПИК-73 [22]. Прибор позволяет питать электродвигатели кинокамер, автоматически [c.209]

Гудрамович В. С. Пластическое выпучивание цилиндрической оболочки конечной длины при импульсном локальном нагружении. — В кн. Теория оболочек и пластин. Труды VIII Всесоюзной конференции по теории оболочек и пластш . М., Наука , 1973, с. 125—130. [c.243]

Макеев В. М., Семененко В. П. Прочность, жесткость и устойчивость составной оболочечной конструкции при поперечном локальном нагружении. — В кн. Надежность и прочность технических систем. Киев, Наукова думка , 1976, с. 132 146. [c.245]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...