Параметры колебаний грунта

Определение параметров колебаний грунта, вызванных волнами напряжений, распространяющимися от источников колебаний. Из предыдущего изложения известно решение задачи о распределении контактных напряжений ia(x, у, t) под подошвой фундамента сооружения или сила реакции r t). Пусть известно также решение задачи о перемещении точек поверхности упругой среды, моделирующей грунт, при действии на поверхность сосредоточенного импульса или гармонической силы. Обозначим это решение через go x, у, t), где под go понимают перемещение в направлении любой координатной оси. Тогда перемещения поверхности грунта, вызванные волнами, которые распространяются от колеблющегося сооружения, определятся формулой t [c.117]

РАЗДЕЛ 10. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ КОЛЕБАНИЙ ГРУНТА И ЗДАНИЙ, ВЫЗЫВАЕМЫХ ДВИЖЕНИЕМ ПОЕЗДОВ МЕТРОПОЛИТЕНА [c.136]

Определение параметров колебаний грунта. Амплитуду вертикальных колебаний грунта находят по формуле [c.148]

Амплитуда колебаний фундамента или сооружения и динамические напряжения, возникающие в грунте под ними, во многих случаях могут быть оценены в результате решения динамической контактной задачи. Массивный фундамент под машину или жесткое сооружение можно рассматривать как жесткий штамп. Для определения напряженного состояния грунта и параметров колебаний фундамента обычно применяют расчетную модель линейно-деформируемой среды, основанную на предположении, что можно использовать соответствующие решения теории упругости. В этой модели грунт считают идеально упругим однородным изотропным полупространством или упругим слоем. Для практических целей большое значение имеет рассмотрение вопроса о действии на фундамент гармонически изменяющихся во времени вертикальных и горизонтальных сил и пар сил. [c.129]

Расчетная схема. В качестве расчетной модели грунта принята однородная изотропная упругая среда, внутри которой действует некоторый источник колебаний, параметры которого известны. Необходимо определить перемещения в упругой среде. Поскольку длина поезда метрополитена достигает 140 м, что превосходит длину обычного жилого дома или дЛину его температурного блока, зачастую можно ограничиться рассмотрением плоской задачи, т. е. считать, что в направлении оси туннеля параметры колебаний не изменяются. [c.138]

На рис. 10.2 представлены графики функций Иг и 0 построенные по формулам (10.1), а также графики изменения амплитуд горизонтальных колебаний грунта вдоль вертикальной прямой, проходящей на расстоянии четырех радиусов от оси туннеля. Для расчета приняты следующие исходные данные. Радиус туннеля Я = 3 м. Амплитуды колебаний туннеля в вертикальном и горизонтальном направлении даны ниже. Коэффициент Пуассона грунта 0,4, что соответствует суглинкам и глинам. Параметры кх = 2, и 2=5,18, соответствующий им набор значений частот и скоростей С] и Сг распространения упругих волн в грунте, для которых справедливы представленные графики, могут быть вычислены по формулам к — (й1С и к = = (в/С2. Для некоторых частот такие вычисления сделаны и сведены в табл. 10.2. [c.140]

Определение амплитуд вынужденных колебаний грунта, вызванных колебаниями прямоугольного туннеля мелкого заложения, с учетом дневной поверхности. Ниже приведены графики, по которым можно определять амплитуды вертикальных колебаний точек поверхности грунта для некоторого частного случая соотношения геометрических и кинематических параметров задачи. Графики вычислены по формулам, дающим решение следующей задачи динамической теории упругости 1[6]. Опреде-ны перемещения и напряжения в упругой однородной изотропной полуплоскости от действия гармонической во времени нагрузки, равномерно распределенной по площади прямоугольника, две стороны которого параллельны границе полуплоскости (рис. 10.5). Главный вектор нагрузки лежит в плоскости, совпадающей с плоскостью рисунка. Здесь же приведены геометрические размеры, характеризующие положение нагрузки, и показана принятая прямоугольная система координат. [c.141]

В этом разделе приведены экспериментальные данные по колебаниям фундаментов установок, грунта и окружающих зданий, даны рекомендации по определению параметров колебаний, возникающих при работе установок ВШ (см. рисунок), предназначенных для проведения технологических операций холодной штамповки и калибровки листовых деталей с помощью энергии ударных волн, распространяющихся в воде от взрыва заряда ВВ. Другие динамические факторы, которые могут действовать на строительные конструкции при работе установок ВШ, — воздушная ударная волна и так называемый султан воды , выбрасываемый вверх, здесь не рассматриваются. [c.144]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ КОЛЕБАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ УСТАНОВОК ВЗРЫВНОЙ ШТАМПОВКИ И ПОВЕРХНОСТИ ГРУНТА [c.146]

Стержень (свая) (рис. В.1) внедряется в грунт под действием периодической осевой силы P t). Если частота изменения силы и ее амплитуда взяты произвольно, то могут возникнуть поперечные колебания, которые для нормальной работы (процесса внедрения сваи в грунт) недопустимы. При расчете режимов работы требуется определить такие частоты и амплитуды сил, при которых поперечные колебания возникать не будут, Дело в том, что если рассмотреть уравнение поперечных колебаний сваи, то это будет уравнение с периодически изменяющимися коэффициентами. Такие колебания называются параметрическими, и при определенном сочетании параметров, входящих в уравнения, эти колебания могут быть неустойчивыми, т. е. при малом отклонении стержня от прямолинейной формы амплитуды колебаний непрерывно увеличиваются. Параметрические колебания прямолинейных стержней рассмотрены в 7.7. [c.4]

Подобные колебания происходят с суточным и годовым циклом в грунте Земли и других планет. Радиолокационные измерения параметров этих колебаний на Луне позволили оценить теплофизические свойства грунта вблизи ее поверхности. Мощное импульсное тепловое воздействие на стенки и, следовательно, возникновение температурных волн характерно для проблемы лазерных термоядерных реакторов. [c.29]

Параметры сейсмических колебаний, амплитудно-частотные характеристики записей существенно зависят от вида грунта., глубины эпицентра, расстояния до эпицентра, геологии местности, его рельефа, выветренности поверхностных пород и т. д. [c.63]

Регулируемые станции катодной защиты применяются при наличии в системе блуждающих токов (близость электрифицированного транспорта), периодических изменений сопротивления растеканию тока (сезонные колебания температуры и влажности грунтов), технологических колебаний (изменение уровня раствора и скорости течения жидкости). Регулируемым параметром может служить ток или потенциал. Частота расположения станций катодной защиты по длине защищаемого объекта определяется электропроводностью эксплуатационной среды. Чем она выше, тем на большем расстоянии друг от друга будут располагаться катодные станции. [c.290]

Генерация вибраций грунта или акустических колебаний окружающей газовой среды при протечке газа или жидкости через течи обусловлена превращением кинетической энергии струи в энергию упругих колебаний. Частотный спектр этих колебаний широк от десятков герц до сотен килогерц. Он зависит от вида и размеров течи, параметров протекающего через нее вещества (плотности, температуры, давления и др.). [c.86]

Передачи — см. Гидравлические приводы Гидродинамические приводы Механические приводы. Электрические приводы Перепускные клапаны 79 Планировочные машины — Приборы унифицированные 451—464 Плиты вибрационные 255 — Возбудители колебаний 261—266 — Классификация 255 — 257 — Параметры основные — Выбор и расчет 257 — 258 — Типаж машин 257 — Тяговый расчет 258 — 259 Плотность грунтов в насыпях — Глубина уплотнения 231 232 — Коэффициент уплотнения земляного полотна — Определение — Формулы 231, 232 Плунжерные снегоочистители — Классификация и назначение 407 — Производительность 415, 416 — Расчет 407 —416 — Расчет геометрических параметров 410— 415 — Тяговый и энергетический расчеты 409, 410 Погрузчики одноковшовые — Назначение и классификация 172, 173, 178 [c.497]

Символом W обозначена вертикальная, а [/г и 7е — соответственно радиальная и тангенциальная составляющие максимального смещения поверхности грунта, выраженные в процентах от величины максимального смещения грунта непосредственно рядом с фундаментом — источником колебаний — в рассматриваемом направлении. Из графиков видно, что эти смещения зависят от частоты возмущения / и от параметра 0= = С2/ 1- [c.180]

Другим параметром вибропогружателя, определяющим в значительной мере его характеристику, является амплитуда колебаний. Амплитуда колебаний является функцией момента дебалансов и массы конструкции, принимающей участие в колебаниях она зависит также от свойств грунта, в который производится погружение. Третий основ- [c.167]

В пределах параметров правильно спроектированных машин средней мощности наличие выдвижной роторной стрелы при ее длине до 30—35 м не вызывает при работе в грунтах без включений опасных колебаний конструкции. Радиус действия ротора в машинах этого типа [c.78]

Колебательные движения могут характеризоваться нескольким параметрами амплитудами, скоростями, ускорениями и частотами. Уплотнение грунта, как и других материалов, зависит главным образом от величины ускорения его частиц. Влияние на эффект уплотнения грунтов оказывает также частота колебаний. Оказалось, что в известном интервале частот (175—300 Гц) происходят интенсивные тиксотропные превращения как в супесчаных, так и в суглинистых грунтах, благодаря которым резко снижаются связи между отдельными частицами и их агрегатами, что ведет к значительному повышению эффекта приложенных к грунтам внешних сил. Поэтому грунты целесообразно было бы уплотнять вибрационными машинами, работающими в этом интервале частот. Однако в настоящее время достижение этого интервала еще связано с большими трудностями. [c.248]

Чем больше масса машины, тем предельная плотность грунта, соответствующая его параметрам, достигается за более короткое время. При прочих равных условиях время вибрирования будет меньше, когда параметры вибраторов (возмущающая сила, масса и частота колебаний) соответствуют их оптимальным значениям. [c.254]

Функция (8.36) представляет собой перемещение верхней части механической системы, показанной на рис. 8.4,а, при действии мгновенного импульса на эту верхнюю часть. Отсюда следует, что при расчете сооружений на вертикальные колебания с учетом волнового взаимодействия с грунтом можно полупространство, моделирующее грунт, заменить указанной механической системой, параметры которой определяются формулами [c.119]

В первом приближении можно считать, что фундаменты здания совершают колебания с теми же параметрами, что и грунт. С некоторым запасом можно принять, что в здании в целом будет наблюдаться такой же уровень колебаний. Однако для многоэтажных зданий высотой пять и более этажей амплитуды колебаний, начиная с первого этажа и выше, будут примерно в 1,5— [c.143]

Построение математических моделей сейсмических колебаний грунта по исходным параметрам физической модели землетрясе-62 [c.62]

К проблеме, сформулированной в названии раздела, приводят многие практические задачи расчет и проектирование фундаментов под традиционные машины повышенной мощности, под новые машины и технологическое оборудование с динамическими нагрузками, фундаментов испытательных виб-ростепдов, работающих в широком диапазоне частот, более точная оценка параметров колебаний строительных конструкций с учетом податливости основания фундаментов и излучения энергии в грунт, определение уровня колебаний грунта, возбуждаемых волнами напряжений, распространяющимися от промышленных источников вибраций и транспортных средств, определение уровня вибрации различных приемников колебаний для сопоставлетшя с допустимым уровнем или для оценки требуемого снижения фактического уровня вибраций последнее относится к фундаментам прецизионных станков и оборудования, к зданиям, предназначенным для длительного пребывания людей (жилые, общественные, больничные и т. п.), и другим, расположенным рядом с источниками колебаний. Достоверное определение динамических напряжений на контакте подошвы фундамента с грунтом, а также уровня колебаний грунта необходимо для решения вопроса о возможности изменения свойств грунтов при вибрации, которое может привести к возникновению длительных незатухающих осадок фундаментов, главным образом зданий, в которых размещено оборудование с динамически.ми нагрузками. [c.114]

Когда ход катка /у становится больше полного хода / у, возникает пробой подвески. С началом пробоя появляются большие трудности в точном подсчете сил, действующих на корпус, та К как в данном случае необходимо учитывать податливость грунта, шины катка и деталей от катка до ограничителя хода, что очень сложно. Кроме того, пробой подвески недопустим вследствие возникновения больших перегруздк. Поэтому необходимо предусмотреть получение точных значений параметров колебаний корпуса до пробоя подвески, а с началом пробоя силы, действующие 11 А. А. Дмитриев 161 [c.161]

При усиленном дренаже блуждающих токов ток отводится из трубопровода к рельсам при помощи преобразователя, питаемого от сети. Преобразователь включается в линию отвода блуждающих токов обратно к рельсам, причем минусовой полюс подсоединяется к защищаемой установке (сооружению), а плюсовой полюс — к ходовым рельсам или к минусовой сборной шине на тяговой подстанции. Различные исполнения защитных преобразователей и возможности их применения описаны в разделе 9. На участке рисунка г показана запись параметров, получающихся при применении нерегулируемого преобразователя с напряжением на выходе 2 В, подсоединнтельные кабели которого, имеющие сопротивление около 0,4 Ом, действуют как ограничитель тока. При этом достигается катодная защита, эффективность которой однако в случае трубопроводов с плохим изолирующим покрытием быстро уменьшается по мере удаления от защитной установки. Сильные колебания защитного тока могут быть уменьшены путем увеличения сопротивления, ограничивающего ток, с помощью добавочного сопротивления R. Однако тогда и потенциал труба — грунт в среднем становится менее отрицательным. Если требуется обеспечить только защиту от блуждающих токов,, то сопротивление R настраивается так, что с увеличением защитного тока потенциал труба—грунт становится лишь немного более отрицательным. Однако эффект сглаживания тока при работе преобразователей, питаемых от сети, может быть достигнут и без потери мощности на омическом сопротивлении, если предусмот- [c.331]

Задание на проектирование. В состав задания на проектирование включаются следующие сведения а) годовая производственная программа подлем ащих высушиванию пиломатериалов с распределением по породам древесины, размерам (толщина, ширина, длина) и назначению б) данные о начальной (до высушивания) и конечной влажности пиломатериалов в) данные о возможности получения пара для проектируемых сушильных камер, характеристика и параметры пара (давление, температура, влажность), а также стоимость 1 m пара (пар требуется сухой, насыщенный, нормальное давление пара в точке ввода в сушильную камеру должно составлять i—4 ати г) генплан предприятия, данные о грунтах, уровне грунтовых вод, режиме их колебаний и т. д. Если сушильная камера проектируется внутри производственного цеха, то в распоряжении проектировщика должны быть подробные строительные чертежи цеха с обозначением технологических потоков и рабочих мест. [c.254]

К проблеме расчета колебаний оснований близки задачи о вибрационном погружении свай в грунты и вибрационном уплотнении грунтов. Эксперименты по определению механических характеристик грунтов при-вибрационных воздействиях, выполнявшиеся в связи с этим направлением исследований, обнаружили определенные зависимости указанных характеристик от параметров вибрационного воздействия (Д. Д. Баркан, 1943,. 1959, и др.). Полученные сведения позволили использовать эти зависимости для разработки инженерных методов расчета вибропогружения (Д. Д. Баркан, 1943, 1959 Ю. И. Неймарк, 1953 О. А. Савинов, и А. Я. Лускин, 1960 О. Я. Шехтер, 1961, и др.) и в задачах о колебаниях оснований. [c.222]

Основные работы по исследованию виброэффекта велись на песчаных грунтах. Наиболее ранняя работа в этом направлении была выполнена Г. И. Покровским в 1934 г. [23]. Он установил, что с увеличением энергии колебаний коэффициент внутреннего трения грунта быстро уменьшается (на 25—30%). Д. Д. Баркан [3] на основании опытов установил, что коэффициент трения сыпучей среды снижается на 70—75%, причем основным параметром трения он считает ускорение колебаний. [c.351]

Из изложенного метода гармонической линеаризации следует, что оценка влияния нелинейности системы подрессоривания на колебания корпуса машины связана с вычислением эквивалентных параметров подвесок, а последнее возможно лишь в том случае, если могут быть найдены значения плош,адей совмещ,енных характеристик подвесок. Аналитическое вычисление площадей совмещенных характеристик нелинейных подвесок любого типа встречает на практике большие затруднения, особенно для таких режимов движения, когда катки периодически отрываются от грунта. Если же получить графическое изображение совмещенной характеристики, то вычисление ее площади не вызывает каких-либо затруднений. Поэтому рассмотрим способы графического построения совмещенных характеристик подвески. [c.68]

При очевидных и многочисленных достоинствах поверхностных невзрывных источников низкое удельное давление на грунт, не превышающее 1-10 МПа (при взрыве тротила развиваются давления до 10-15 тыс. МПа), относительная безопасность эксплуатации, достаточно высокий КПД преобразования запасенной энергии в упругую, сравнимый или даже превышающий к.п 1. конденсированных ВВ, - их использование сопряжено с рядом принципиальных недостатков. Во-первых, до 60-90% излучаемой энергии преобразуется в энергию поверхностных волн /47/, что приводит к усложнению приемных систем или способов обработки, подавляющих эти типы волн. Во-вторых, на характеристики возбущшемых упругих колебаний существенное влияние оказывают механические характеристики грунта в тем большей степени, чем более длительным оказывается воздействие на грунт. Особая трудность заключается не только в сложном характере взаимовлияния движущегося штампа и деформируемого им грунта, но и в необходимости учета статических, динамических, а при многократных воздействиях и реологических параметров почвы. Практически достигнуты такие удельные деформирующие нагрузки, при которых становится необходим учет нелинейных эффектов во всем объеме среды, где распространяются упругие волны /57,35/. Но именно в той области, где осуществляются непосредственный контакт и возбуждение упругих волн, все перечисленные эффекты подвержены максимальной изменчивости. Скорости, упругие константы, реологические параметры упругих волн в зоне малых скоростей (ЗМС) варьируют на десятки и сотни процентов, что приводит к резкой и неконтролируемой изменчивости интенсивности и спектрального состава возбуждаемых колебаний, к неудовлетворительной воспроизводимости волнового поля, как в зоне воздействия, так и на больших удалениях от него в волновой зоне. Непосредственным результатом этих возмущающих факторов являются обычно ухудшение разрешающей способности сейсморазведки и серьезные затруднения при обработке результатов наблюдений. [c.5]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...