Определение размеров твердых методы

Осадок на предметном стекле фотографируют или измеряют под микроскопом (с увеличением не менее чем в 250 раз). Более подробно методы определения количества и размеров твердых частиц в жидкости описаны в гл. II. [c.270]

Из изложенного выше следует, что коэффициент излучения зависит от природы, теплового состояния тела, а также от состояния его поверхности. Зависимость коэффициента излучения не только от физических свойств и температуры тела, а еще и от состояния его поверхности не позволяет отнести его к ч исто теплофизическим параметрам. Для опытного исследования коэффициента излучения пока еще не существует достаточно разработанных и установившихся экспериментальных методик. Применительно к твердым телам получили распространение следующие методы радиационный, калориметрический и метод регулярного режима. К недостаткам радиационного метода относится неизбежная неточность наводки приемника излучения и некоторое рассеивание лучистой энергии, падающей на спай дифференциальной термопары. Кроме того, форма образца, применяемая в этом случае, является преимущественно плоской. В калориметрическом методе также нельзя применять исследуемые образцы произвольной формы. Их форма должна допускать возможность закладки в них электрических нагревателей. При этом необходимо, чтобы утечки тепла, обусловленные концевыми потерями в образцах, были пренебрежимо малыми. К общим недостаткам обоих методов относится необходимость измерения лучистых тепловых потоков и температуры поверхности исследуемых тел. В методе регулярного режима отпадает необходимость в измерении как лучи стых тепловых потоков, так и температуры поверхности Опыт сводится лишь к определению темпа охлаждения Метод регулярного теплового режима применялся ав тором в относительном и абсолютном вариантах. В обо их случаях образцы исследуемого материала могут иметь произвольную геометрическую форму и малые размеры, [c.285]

Метод м и к р о к а л о р и м е т р а, основанный на теории регулярного режима первого рода, использует закономерности охлаждения образца исследуемого материала в термостатированной среде с малым а (около 3—6 Вт/(м2- С), при Bi<0,l) и пригоден для определения теплоемкости твердых материалов. Расчетное уравнение для определения с, полученное сравнением темпов охлаждения Ша и т— небольших цилиндрических сосудов соответственно с эталонным веществом и исследуемым материалом (при одинаковых размерах сосудов) имеет вид [90] [c.314]

Ввиду явной важности размера частиц в определении характеристической вязкости желательно изучить данные, которые могли бы оказаться уместными. Вязкость водных растворов сахарозы была точно определена в широком диапазоне концентраций. Молекула сахарозы представляет собой с точки зрения размера нижний предел, когда еще можно ожидать применимости континуальной теории. В оригинальной работе Эйнштейна фактически использовались данные по растворам сахара в качестве метода определения размера молекулы сахара. Эйнштейн заметил, что, как было установлено экспериментально, удельный объем сахара в растворе такой же, как для твердого сахара, и принял в качестве приближенной модели, что молекулы сахара образуют суспензию мелких сферических частиц. Он нашел, что характеристическая вязкость раствора равна 4,0 вместо 2,5. Это расхождение Эйнштейн объяснил, предположив, что молекула сахара, находящаяся в растворе, ограничивает подвижность непосредственна примыкающей к ней воды, так что количество воды, по объему равное примерно половине объема молекулы сахара, оказывается связанным с этой молекулой (4,0/2,5 = 1,6). Кажется также пригодным и такое объяснение, что значение 2,5 для постоянной Эйнштейна может оказаться заниженным для столь мелких частиц. [c.540]

Сублимацию используют также как физический метод разделения смесей на компоненты. В случае очистки смесей целевой компонент получают обычно в результате сублимации, тогда как основная часть примесей остается не сублимированной. В некоторых случаях примеси сублимируются более легко, чем целевой компонент, - тогда его получают в виде остатка. Сублимация оказывается полезной как способ удаления компонентов из реакционной смеси. Ее используют также как способ получения продуктов с особой кристаллической структурой (с определенной формой и размером зерен). Методом сублимации можно обеспечить контролируемое введение компонента в реакционную систему, например, путем испарения твердого тела в поток газа. Если процесс дистилляции сопровождается разложением продукта или коррозией, то отдают предпочтение сублимационному методу очистки, поскольку в этом случае рабочие температуры значительно ниже, чем соответствующие температуры при дистилляции. [c.551]

В наибольшей степени этим требованиям отвечают резцы с механическим креплением многогранных неперетачиваемых пластин, изготовленных из твердых сплавов с применением износостойких покрытий. Значительное внимание уделяется созданию эффективных и быстросъемных методов крепления резцов, обеспечивающих стабильное положение вершины резца и режущих кромок. Державки токарных резцов изготовляются разных размеров полноразмерные, укороченные и резцы-вставки (все размеры унифицированы и приводятся в соответствующих стандартах). Резцы-вставки обеспечивают возможность создания различных типов одно- и многорезцовых регулируемых инструментов. Предварительно настроенные инструменты устанавливаются в паз инструментальной головки (резцового блока) или резцедержателя и обеспечивают заданную точность обработки. Резцовые блоки устанавливаются на определенные размеры вылета режущей части резца с помощью специальных оптических приборов. [c.68]

Одним из прямых методов дисперсионного анализа является микроскопическое исследование частиц. Изучение дисперсного состава аэрозолей и порошков с помощью оптического микроскопа заключается в визуальном определении размеров частиц, числа и формы либо непосредственно в поле зрения микроскопа, либо по проекционным изображениям на экранах, либо по микрофотографиям. Анализируемые частицы могут быть твердыми или жидкими, прозрачными или непрозрачными, иметь различную форму и сложную структуру. Это обусловливает многообразие способов отбора проб и приготовления препаратов из аэрозолей и порошков, а также разнообразие методов микроскопии, применяемых в дисперсионном анализе этих систем. [c.10]

Рис. 2-36. Схема фильтрующего элемента, используемого при определении количества и размера твердых загрязнений в жидком диэлектрике методом подсчета частиц.

Хрупкие и твердые материалы, такие как белый чугун, ферросплавы, вольфрам, хром, дробят на дисковых и молотковых дробилках, шаровых мельницах и тому подобных машинах, а затем просеивают на ситах с отверстиями определенного размера. В некоторых случаях полученный порошок подвергают отжигу. Недостатком этого метода является загрязнение порошка частицами металла — продуктами износа рабочих поверхностей дробильного оборудования. [c.124]

Общие сведения об измерении твердости материалов. Измерение статической твердости материалов основано на определении размеров отпечатка, возникающего на поверхности образца при вдавливании в него твердого наконечника. Наконечник (индентор) в форме шара, конуса или пирамиды из твердого материала вдавливают в исследуемую поверхность механическим нагружением. Под индентором возникает зона пластического течения материала и на контролируемой поверхности появляется отпечаток, площадь которого характеризует сопротивляемость материала пластическому деформированию. При проявлении ползучести материала отпечаток с течением времени увеличивается, и степень увеличения его площади во времени может служить характеристикой ползучести. Поскольку пластической деформации подвергается лишь малый объем, возможно многократное вдавливание индентора в различных точках и получение на одном образце набора данных о твер -дости или кривых, характеризующих ползучесть материала. В этом случае говорят о длительной твердости. Возможность автоматизации процессов изме -рения позволяет считать метод твердости одним из наиболее экономичных и эффективных методов исследования и контроля материалов и изделий. [c.203]

Основной теоретический метод состоит в распространении с соответствующими ограничениями на поток с частицами представлений о потоке как сплошной среде. Помимо очевидного определения многофазной системы (смесь твердой, жидкой и газообразной фаз) с точки зрения механики множества частиц как сплошной среды , частицы различных размеров представляют собой различные фазы , хотя нереагирующая смесь может состоять из одного газа и одного вида твердого вещества. [c.269]

В этом методе весьма важно правильно измерить среднеинтегральную температуру Т, что, вообще говоря, связано с известными трудностями, так как там, где подводится (отводится) тепло, температура неизбежно распределена неравномерно. Для измерения среднеинтегральной температуры жидкости или газа либо организуют тщательное их перемешивание, либо (что чаще всего) измеряют температуру в нескольких точках поперечного сечения потока с по- следующим их осреднением. Еще более сложно эта задача решается в случае, когда тепло воспринимается твердым телом. В этом случае задачу осреднения температуры решают чаще всего путем специального выбора места расположе-.ния термопары — ее располагают в том месте, где температура наиболее близка или, в лучшем случае, равна среднеинтегральной температуре. Например, при линейном изменении температуры по толщине пластины, взятой в качестве тепловоспринимающего тела, термопару следует располагать в среднем сечении пластины. В случае произвольного расположения термопары при определении теплового потока либо отождествляют измеренную температуру с расчетной, предварительно приняв меры к уменьшению возможной погрешности из-за этого допущения (уменьшенные размеры тела, использование материала с высокой теплопроводностью), либо проводят предварительную тарировку всего устройства для измерения теплового потока. [c.273]

Химическая стойкость электроизоляционных материалов имеет особо важное значение в условиях эксплуатации, связанных с использованием изоляции в атмосфере, содержащей различные химические вещества, или с непосредственным воздействием химических веществ, их растворов, паров и т. п. Твердые электроизоляционные материалы, применяемые в маслонаполненных трансформаторах, конденсаторах и электрических аппаратах, должны быть стойкими к действию нефтяного масла. Изоляция, пропитываемая или покрываемая лаками и эмалями, не должна повреждаться от действия содержащихся в них масел и растворителей. Изоляция корабельных электротехнических установок должна быть рассчитана на воздействие влажного воздуха, насыщенного морскими солями. Все это подтверждает необходимость определения химической стойкости электроизоляционных материалов, используемых в указанных условиях. Методы определения стойкости пластмасс к действию химических сред изложены в ГОСТ 12020—72. Стандарт не распространяется на пенистые и пористые материалы. Стойкость пластмассы оценивается по изменению массы, линейных размеров, механических. свойств стандартных образцов в ненапряженном [c.179]

Метод замораживания заключается в том, что капли распыливают в такую среду, где они в процессе полета затвердевают. Затем для измерения собранных капель используют методы дисперсионного анализа твердых частиц. В качестве моделирующих веществ чаще всего используют парафин. Так как вязкость парафина в расплавленном состоянии не превышает 6,2—7,3 мм сек, то им можно при исследовании распыливания заменять керосин, а также дизельное топливо и мазуты при условиях их работы с высокой темпе.ратурой подогрева. Многочисленные опыты, проведенные в Грозненском нефтяном институте, показали, что в качестве моделирующего вещества для исследования тяжелых топлив можно успешно применять смесь церезина с полимером изобутилена. Коэффициент поверхностного натяжения этих смесей в зависимости от температуры подогрева изменяется с 25,6 до 27,6 МН/м, что соответствует коэффициенту поверхностного натяжения мазутов при температуре, принятой. прл их сжигании. Относительное содержание полимера изобутилена в смеси оказывает незначительное влияние на величину коэффициента поверхностного натяжения и существенно изменяет вязкость смеси. Подбирая соответствующее содержание компонентов смеси церезина и полиизобутилена и температуру ее подогрева можно моделировать все марки мазутов. Собранные в бачок твердые капли сортируют по размерам с помощью набора сит, на сетках которых остаются капли примерно одного диаметра (рис. 13). Оценка качества распыливания получается на основании обработки большого количества капель (4 10 — 6 10 ), взятых по всей площади сечения факела, что значительно повышает надежность и точность метода. Общая ошибка в определении медианного диаметра капель достигает 16%. Наибольшая часть суммар- [c.34]

Многие из рассмотренных методов измерения размеров капель являются общими как для легких, так и для тяжелых топлив. Однако при измерении тонкости распыли-вания тяжелых топлив требуется более строгое соблюдение температурного режима работы топливной системы. При нахождении характеристик топлив необходимо определять не только общепринятые физические свойства, но и состав топлива, особенно влажность и содержание твердых частиц. Учитывая возможные вариации значений температуры, влажности и т. д., для получения более достоверных результатов определения мелкости распыливания тяжелых топлив требуется большее число замеров, чем для легких однокомпонентных топлив. [c.40]

Скорость испарения можно измерять количеством растворителя, испаряющегося из сосуда заданных размеров при определенной температуре и скорости движения воздуха. Однако получаемые по этому методу данные не обязательно совпадают с данными, получаемыми при испарении растворителя из обычного лака, представляющего собой раствор нитроцеллюлозы, смолы и пластификатора в растворителе. Твердые компоненты лака замедляют скорость испарения его летучих составных частей. В об- [c.472]

По аналогии с вышеописанным методом определения кажущегося атомного диаметра для оценки атомных размеров растворяемого элемента в каком-либо ограниченном твердом растворе или промежуточной фазе можно использовать экстраполяцию кривых зависимости среднего атомного объема от состава (в пределах области существования этой фазы) вплоть до оси, соответствующей растворяемому элементу. Подобная зависимость для фаз а, Y и 8 системы Си — Zn приведена на фиг. 9, и в результате получены значения так называемых эффективных атомных объемов [80]. Отличительной чертой атомных объемов растворяемого элемента, определяемых таким способом в каждой из фаз, является их независимость от координационного числа и влияния структурной анизотропии. При изменении координационного числа атомный объем в значительно большей степени, чем межатомное расстояние, стремится сохранить свое значение (Мотт [85]). [c.169]

Червячные фрезы с твердыми сплавами. В связи с развитием скоростных методов обработки ведут работы по созданию червячных фрез, оснащенных твердыми сплавами. Применение таких фрез может дать большой производственный эффект. Примером может служить показанная на рис. 223 опытная конструкция чистовой твердосплавной сборной фрезы с отдельными зубьями из твердого сплава, вставленными в корпус и закрепленными в нем клиновидными сухарями. Мелкомодульные монолитные фрезы, изготовленные из твердого сплава целиком и обработанные алмазными кр>тами, применяют в приборостроении. На заводе ГАЗ успешно применяют сборные фрезы с твердосплавными зубьями или гребенками. Сборные червячные фрезы по своим основным элементам (профилю, делительному диаметру, длине и пр.) рассчитывают так же, как и цельные фрезы. Необходимо только для определения наружного диаметра, диаметра отверстия и размеров гребенки вычерчивать фрезу в натуральную величину. [c.278]

Измерение. Раз.меры твердых частиц более 10 мк. можно определить просеиванпе.м через сито [1.38]. С помощью центрифуг и ультрацентрифуг можно отделить н измерить частицы размером от 10 до 10 мк. Для измерения и подсчета твердых частиц пли жидких капель размеро.м от 10 до 0,.5 мк можно использовать оптический. микроскоп при размерах частиц от 0,5 до 0,1 мк требуется электронный микроскоп [243]. Определение размеров частиц. менее 0,1 мк в газе или электролите осуществляется путем измерения их подвижности в электрическом поле (гл. 10). Размеры жидких капель или пузырьков газа обычно определяются одни.м из оптических методов, включающих фотографирование, последующее измерение и подсчет. По интенсивности рассеянного света можно определить распределение по размерам множества частиц (гл. 5). [c.18]

Задача отыскания возмущений, вызванных присутствием взвешенной частицы в потоке с постоянным градиентом скорости, была рассмотрена ргесколько позже соответствующей задачи для однородного потока. Интересно, что впервые она была решена в докторской диссертации Альберта Эйнштейна (1879—1955 гг.). Эйнштейн родился в Германии, по изучал физику в Политехническом институте в Цюрихе. После получения степени доктора в 1905 г. он принял швейцарское подданство. Среди прочих вопросов в его диссертации был рассмотрен новый метод определения размеров молекул химических веществ. Для этой цели он разработал теорию сопротивления сдвигу суспензии маленьких сферических частиц, взвешенных в непрерывнорг жидкой среде. Такая суспензия служила ему моделью больших молекул, находящихся в растворе. Он показал теоретически, что наблюдаемое увеличение вязкости жидкости, несущей частицы, мож1го связать с объемной концентрацией твердых частиц (или молекул растворенного вещества) при помощи простого коэффициента пропорциональности <1906, 1911 гг.) [10]. [c.27]

За последние годы разработаны новые методы получения нанокристаллов кремния с достаточно воспроизводимыми размерами — путем электроискровой обработки, селективного травления в сочетании с фотолитографией, прямого химического синтеза, ионной имплантации ионов кремния в пленки Si02 с последующим формированием нанокристаллов в процессе распада образующихся при этом пересыщенных твердых ра-стюров и др. Предполагалось, что при достижении определенных размеров нанокристаллы будут приобретать прямозонную структуру, но при [c.99]

Исследование проводилось на установке УРС 50И с ионизационным методом регистрации рентгеновских лучей. Съемка велась по методу от шлифа. Цилиндрические образцы до деформации и после определенной степени сжатия методом обойм разрезались вдоль диаметра. Для снятия в поверхностном слое напряжений, образовавшихся от разрезки образца, шлиф травился в 50%-ном растворе азотной кислоты. Измерения велись в лучах железа при этом определялась полуширина линий (ПО) и (220) решетки а-твердого раствора. Замеры полуширины указанных линий позволили рассчитать напряжения второго рода и размеры областей когерентного рассеивания лучей после исчезновения тетрагональности решетки а-твердого раствора. Расчет по определению напряжений второго рода, а также размеров конгерентных областей производился по методике, описанной в работе [7]. [c.128]

В.П. Алексеев и А.П. Меркулов пришли к выводу о перестройке вдоль камеры энергоразделения периферийного квазипотенци-ального вихря в вынужденный приосевой закрученный поток, вращающийся по закону, близкому к закону вращения твердого тела (т = onst) [13, 14, 115, 116]. Отмеченные исследования были проведены в 60-е годы и их основополагающие результаты, а также результаты зарубежных исследователей [227, 234, 237, 246, 255, 261, 265, 268] обобщены в монографиях [35, 94, 164]. В большинстве проведенных исследований измере аничивались лишь установлением качественных зависимостей распределения параметров по объему камеры энергетического разделения в виде функций от режимных и геометрических параметров. Сложность проведения зондирования в трехмерном интенсивно закрученном потоке определяется не только малыми размерами камеры энергоразделения, но и радиальным градиентом давления, вызывающим перетекание газа по поверхности датчика, а следовательно, искажающим данные измерений. В некоторых исследованиях [208] предпринята попытка определения расчетным методом поправки на радиальные перетечки с последующим учетом при построении кривых (эпюр) распределения параметров в характерных сечениях. Опубликованные данные порой имеют противоречивый характер и трудно сопоставимы, так как практически всегда имеются отличительные признаки в геометрии основных элементов и соотношении характерных определяющих процесс параметров. [c.100]

Стандартный метод [4] экспериментального определения параметров То и р основан (рис. 6.1) на 1) вдавливании образца сферической формы, изготовленного из более твердого материала, в направлении нормали к поверхности плоского контробразца, изготовленного из менее твердого материала, с силой, вызывающей пластическую деформацию последнего 2) приведении образца во вращение относительно оси, направленной по нормали к поверхности контробразца 3) измерении моментов, развиваемых силами трения в контакте образца и контробразца, разгружении образцов и измерении размеров отпечатков на контробразце и 4) повторении испытаний при нагрузке на два порядка меньше. При этом считается, что фактическая поверхность контакта равна сферической контурной поверхности зоны вдавливания. [c.126]

С абстракцией абсолютно твердое тело мы встречаемся в тех явлениях, для которых масса, форма и размеры тела существенны, но изменения формы - деформации настолько малы, что ими можно пренебречь. На такой абстракции основана вся аэрогидромеханика, так как аэро- и гидродинамические силы весьма чувствительны к размерам и форме самолетов, кораблей и подводных лодок. Следовательно, самолеты и корабли должны быть настолько жесткими, чтобы неизбежно возникающие при их движении деформации вследствие своей малости не влияли существенно на аэродинамические силы, например на лобовое сопротивление или подъемную силу самолета. Таким же образом при определении реакций опор (противодействий) на жесткие балки в строительной практике можно пренебречь малыми деформациями, прогибами. Но всякая абстракция по самой своей сути конкретна, т. е. она относится к определенному кругу явлений и не может автоматически переноситься на явления другого порядка. Например, при изучении внутренних сил в жестких балках, при изучении вопросов прочности нужно строго учитывать те малые деформации, которыми мы пренебрегаем при определении внешних сил - реакций опор. Наука сопротивления материалов так и поступает. Используя методы статики абсолютно твердого тела, определяют внешние силы, а затем изучают внутренние силы и дефор-мащ1и и их связь под действием уже известных внешних сил. Таким образом, задачи сопротивления материалов, как правило, вклю- [c.5]

Седиментометрический или фотоседиментометрический метод определения загрязнений в жидкости разработан проф. Н. А. Фи-гуровским [42] и основан на известной зависимости скорости оседания твердых частиц в вязкой среде от их размеров. [c.276]

Однако в пучках витых труб эта связь практически не реализуется [39] Это можно объяснить как влиянием конечности размеров источника и неравномерности поля скорости в ядре потока, так и загромождением исследуемого потока витыми трубами. Это приводит к тому, что нагретые частицы вблизи устья струи успевают пройти большое число не коррелированных между собой различных путей от источника до рассматриваемой точки, хотя распределения пульсационных скоростей при числах Ее > Ю" в ядре потока и приближаются к нормальному закону распределения. При числах Ее < Ю наблюдается отклонение пульсаций скорости от закона Гаусса в пучке витых труб, что свидетельствует об анизотропности турбулентности в таких пучках в этом диапазоне чисел Ее. Поэтому в закрученном пучке витых труб метод диффузии тепла от источника использовался только для определения коэффициента а. его применение оправдьшалось совпадением экспериментальных распределений температур с гауссовским распределением, хотя основные допущения теории Тэйлора в данном случае не выполняются строго. В экспериментах источник диффузии имел радиус, примерно в три раза превышающий радиус витой трубы. В этом случае свойства потока индикаторного газа (нагретого воздуха) и основного потока одинаковы, Это позволяет получить достаточно надежные опытные данные по коэффициенту В то же время если в работе [39] для прямого пучка витых труб, где радиус источника, бьш равен радиусу витой трубы, удалось оценить значение интенсивности турбулентности по уравнению (2.9), то в данном случае это исключается из-за больших размеров источника. Для увеличения точности определения коэффициента опыты по перемешиванию теплоносителя в закрученном пучке проводились при неподвижном источнике диффузии, а для определения полей температуры на различном расстояниии от него в витых трубах были установлены термопары. При этом измерялась температура стенок труб (т.е. температура твердой фазы в терминах гомогенизированной модели течения). Эта методика измерений могла приводить к погрешностям в определении коэффициента ) г, поскольку распределения температур в ядре потока теплоносителя и стенки труб различны, а следователь-различны и среднестатистические квадраты перемещений, а также и причем это различие, видимо, носит систематический характер. Подход к учету поправки в определяемый коэффициент Df при измерении температуры стенки изложен в разд. 4.2. [c.55]

Если сплав слишком тверд и из него нельзя приготовить опилки, рентгеновские отражения под малыми угл>ами для определения фаз могут быть получены с плоской поверхности образца в камере для шлифа. В этом устройстве пучок рентгеновских лучей падает под небольшим углом на плоскую поверхность образца, помепценного в центре камеры. Отражения фиксируются на цилиндрической пленке, ак и в методе Дебая-Шерера. Чтобы обеспечить отражения от достаточного числа кристаллов, образец должен совершать колебательные движения при современной технике съемки могут успешно исследоваться образцы с достаточно большим размером зерна. Соответствуюпцая конструкция камеры и держатели образца позволяет зафиксировать на одной стороне пленки отражения в интервале углов примерно 5—87 , а на другой 55—87°. Таким образом, камера может применяться для измерений периода решетки при использовании с обеих сторон отражений под большими углами или для определения фаз за последние годы применение этого метода исследования значительно возросло. [c.255]

Для определения поверхностных сип, действующих со стороны неподвижной жидкости на тела, погруженные в нее и покоящиеся относительно жидкости, необходимо найти сумму элементарных сил давления F = piAAj, действующих на поверхность тела. Метод подсчета такой суммы основан на независимости поверхностных сил от вещества, из которого состоит тело. Это позволяет мысленно заменить погруженное твердое тело жидким 1елом такой же формы и размера, состоящим из той же жидкости, что и остальной объем, Поверхностные силы при такой замене не изменятся, а условие равновесия погруженного жидкого тела массы т под действием поверхностных сил и силы тяжести, приложенной к центру масс жидкого тела, очевидно [c.54]

При производстве КМ с титановой матрицей используются различные технологии, в том числе порошковые. При использовании порошковых технологий необходимо применять компактирование, которое включает холодное прессование и спекание, горячее изостатическое прессование или прямую экструзию порошка. Холодное прессование является самым оптимальным по затратам методом. ГИП отличается более высокой стоимостью, однако обеспечивает значительно меньшую пористость, эффективность данного метода увеличивается по мере увеличения размеров обрабатываемой партии. При производстве таких КМ, как Ti-TiB, Ti-6Al-4V-TiB2, используется метод смешивания порошков. Титановый порошок смешивается с порошком бора или боридов и подвергается консолидации. Для улучшения распределения бора и боридов применяется механическое измельчение, которое основано на деформации и разрушении частиц для получения их равномерного распределения в титане [9]. Перспективным методом является вакуумный дуговой переплав. Частицы TiB формируются как первичные, так и в форме игл эвтектики. При этом следует избегать формирования крупных частиц размером 100...200 мкм, так как в процессе обработки и холодной деформации возможно их растрескивание. Быстрая кристаллизация может быть использована для получения ленты из метастабиль-ного, пересыщенного бором, твердого раствора a-Ti или для получения порошка. Однако следует отметить, что методы, связанные с быстрой кристаллизацией, являются высокозатратными и чрезвычайно трудоемкими, что затрудняет их промышленное применение. Такие методы вторичного формования, как прокатка, штамповка и экструзия, вызывают потерю изотропии, а это может стать причиной проблем при определенном использовании данных КМ. [c.201]

Пористая структура спеченных образцов (пористость 15 %) позволяет легко распространяться азоту в процессе азотирования по всему их объему, в результате чего образуются равномерно распределенные в матрице у-твердого раствора дисперсные вьщеления TiN. Для определения периода решетки TiN использовали дифрактографическое отражение от плоскости (220). При этом полученное значение периода решетки ((4,243 0,003) 10 м) соответствует стехиометрическому составу TiN. Средний размер частиц дисперсного TiN, определенный рентгеновским методом по уширению дифракционной линии (220), составил 30...40 нм. Метод определения дисперсности частиц в таких дисперсноупрочненных материалах известен в литературе. [c.442]

В производственных условиях перед контролером часто возникает вопрос о возможности применения того или иного ш,упового прибора для измерения шероховатости поверхности изделий из мягких материалов. Профилометрам и профилографам присущи определенные погрешности, объясняемые природой контактного метода измерений. Основными пара-.метрами прибора, которые в первую очередь определяют величину искажений при ощупывании поверхности, являются, как указывалось выше, радиус закругления щупа г и усилие Р. Если радиус закругления иглы. можно рассматривать на определенном отрезке времени как величину постоянную для данного прибора, то измерительное усилие, в зависимости от динамических характеристик ощупывающей системы, скорости ощупывания и характера профиля контролируемой поверхности, может сильно изменяться- Это обстоятельство учитывается при конструировании приборов, В современных профилометрах и профилографах, благодаря рациональной конструкции датчиков, а также уменьшению скорости ощупывания добиваются значительного снижения доли динамической составляющей Р,) в общей величине усилия Р. Если радиус закругления иглы у большинства профилометров принят равным 10—15 мк. то измерительное усилие колеблется в весьма широких пределах и достигает в некоторых конструкциях 1—2 гс. Естественно, что при таких уси- лиях на поверхности контролируемого изде.лия, в зависимости от меха нических свойств, и в первую очередь, от твердости материала, будут оставаться более или менее глубокие царапины. Царапание, как следует из анализа, приводимого в главе VI, может по-разному сказаться на показаниях щуповых приборов. Когда размеры впадин велики по сравнению с размерами щупа (при пологом профиле с большим шагом неровностей), а перепад усилия ощупывания на дне впадины и на выступе характеризуется небольшой величиной, погрешности измерения незначительны. При узких микронеровностях, вследствие различных условий деформаций материала на гребешке и во впадине, происходит сглаживание профиля и соответствующее уменьшение измеренной высоты. Это уменьшение тем значительней, чем мягче материал контролируемого изделия и чище его поверхность. На фиг. 115 схематически показаны общие соотношения мелкду данными, получающимися при ощупывании, поверхности иглами с радиусами закруглений г= 10 мк при измерительных усилиях — 2 с С и показаниями оптических бесконтактных приборов. По оси абсцисс графика отложены классы чистоты, установленные с помощью оптических приборов по оси ординат — классы, получающиеся при ощупывании иглами, имеющими указанные выше г и Р. Кривая Т относится к теоретической поверхности абсолютно твердого тела с весь ма пологими неровностями кривая Л4 —- к поверхности изделий с твердостью Ял <20 кгс1мм и углом раскрытия впадин 100°. Между этими двумя кривыми располагаются кривые, относящиеся к поверхностям изделий из стали (С), бронзы (б) и т. п. При контроле профилометрами, имеющими значительные усилия ощупывания чистых поверх- [c.154]

Заканчивая рассмотрение основных закономерностей зарождения и размножения дислокаций вблизи свободной поверхности, следует отметить, что они могут быть обусловлены также особенностями атомно-электронной структуры и динамики кристаллической решетки в поверхностных слоях твердого тела [309-312], [380-413] и, как следствие этого, влиянием указанньгх факторов на особенности изменения соответствующих термодинамических параметров с учетом определенного удельного вклада термодинамических функций, относящихся к свободной поверхности кристалла [380, 414—422]. Принципиальная возможность появления такого рода эффектов предполагалась и обсуждалась в работах [108, 109,309 -312,368, 380, 414—453]. Причем, по-видимому, вклад этих эффектов будет максимально проявляться для систем, имеющих большую удельную долю поверхности и малые поперечные размеры (тонкие пленки, дисперсные системы и порошки, нитевидные кристаллы и др.). Еще несколько лет тому назад прямых экспериментальных данных по характеру атомно-электронной структуры и динамике кристаллической решетки в поверхностных слоях было очень мало, однако быстрое развитие в последнее десятилетие нового физического метода исследования поверхности твердого тела — метода дифракции медленных электронов (ДМЭ) позволило получить эти данные. [c.123]

В элементарных учебниках по упругости утверждается, что коэффициент Пуассона изотропного твердого тела должен определяться путем использования отношения поперечной н продольной деформаций в опыте с одноосно напряженным образцом при инфи-нитезимальных деформациях. В XIX веке этот эксперимент оставался в основном мысленным. Малость баз приборов для измерения изменения поперечных размеров образца предопределила использование главного в XIX веке метода получения высокой точности измерения деформаций, заключавшегося в использовании длинных образцов . В 1848 г. Вертгейм (Wertheim 11849,1]) одновременно определил продольную и поперечную деформации при осевом растяжении. Однако, как мы видели (см. раздел 3.16), это определение, первое такого рода, было сделано на резине лишь для нее значения при больших деформациях были действительно достаточно точными. Первое успешное измерение и единственные до [c.380]

Однако использованное в этих работах для вычисления параметра кристаллической решетки смещение линий на рентгенограмме, являясь результатом изменения межплоскостного расстояния перпендикулярно к поверхности образца, может быть вызвано двумя причинами образованием твердого раствора внедрения или возникновением остаточных напряжений первого рода, вызванных наличием в поверхностном слое железа коллекторов, заполненных водородом под высоким давлением. М. М. Швед [76] разработал остроумный метод раздельного определения изменения параметра кристаллической решетки, вызванного образованием твердого раствора, и изменения параметра решетки, вызванного появлением напряжений первого рода, а также вычисления величины этих напряжений. Метод основан на съемке рентгенограмм под углом 90° и под )<90° (обычно 4l3 = 45°). Изменение истинного параметра решетки наблюдалось в лятом знаке (Да == 0,00002 нм), что находится в пределах ошибки измерения [77]. Таким образом, насыщение поверхности армко-железа водородом приводит к возникновению остаточных напряжений первого рода, а истинный параметр кристаллической решетки не меняется. Это может служить доказательством отсутствия твердого раствора атомо)в водорода в наводороженном железе. Причиной наблюдаемого увеличения параметра решетки являются только остаточные напряжения сжатия, вызванные появлением и развитием в приповерхностном слое железа пустот микроскопических и субмикроскопических размеров (начиная от скопления вакансий и дислокаций). [c.22]

Необходимо также отметить, что присутствие второй фазы не является необходимым для возникновения сверхпластичности. Например, Гифкинс [131] обнаружил, что сплавы, образующие твердые растворы из свинца и таллия (в основном РЬ — 2,5%Т1), проявляют, сверхпластичность. Устойчивость размера зерен была приписана в этом случае ограничению активности мантией зерна, что оставляло ядро зерен в неде-формированном состоянии и препятствовало рекристаллизации. Наконец, энергия активации скорости деформации часто меньше, чем энергия активации самодиффузии решетки (описание экспериментальных методов определения Q см. в [252]). [c.232]

Кристаллы карбоната кальция для изучения процесса шламообразования нами получались при кипении раствора бикарбоната кальция в течение установленного промежутка времени. Суспензия карбоната кальция сливалась в цилиндр со сборником в дниц е для выделяющегося шлама. Одновременно фиксировался размер частиц. При этом в отионгении кристаллов кальцита учитывался условный диаметр вообра.жаемого круга, соответствующего максимальной устойчивости кристалла у кристаллов арагонита определялась длина и ширина основания. Метод определения скорости осаждения твердых частиц был принят с учетом моделирования этого процесса в шламоотделителях. В процессе осаждения твердой фазы температура поддерживалась постоянной (96—98° С), что обеспечивалось, соответствующей термоизоляцией прибора. Разница 2° С с учетом изменения вязкости воды давала ошибку опытов не более 3%. [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...