П теоретическая

Рис. 59. Прочность металлов а в зависимости от плотности дислокации п (теоретическая и реальная прочность)

В заключение отметим, что решение вопроса о дальнейшем более широком использовании органических и кремнийорганических теплоносителей требует постановки и проведения новых экспериментальных п теоретических исследований в следуюш,их направлениях [c.243]

У н к с о в Б. П., Теоретический расчёт пружинного молота с плоской рессорой, журнал Вестник металлопромышленности 7, 1936, [c.423]

Сравнение экспериментального п теоретического расиределений турбулентных касательных напряжений в трубе. [c.306]

З-П. ТЕОРЕТИЧЕСКАЯ И ДЕЙСТВИТЕЛЬНАЯ ИНДИКАТОРНЫЕ ДИАГРАММЫ ПАРОВОЙ МАШИНЫ [c.139]

Т. ф. п, теоретически описан в работах [2, 3]. [c.142]

Ят.п — теоретический напор насоса в м [c.4]

Общая высота слоя насадки в ректификационной колонне H=nh, где п — теоретическое число ректификационных тарелок. [c.593]

Предположим, что в первом варианте микротрещина зародилась в плоскости скольжения (например, по механизму Гилмана—Рожанского [25, 247]) и ориентирована параллельно сдвиговым напряжениям, т. е. подвергается только П моде деформирования. В этом случае распределение напряжений у ее вершины согласно работе [199] таково, что т (/Ос(= 1,03, где т г и Ос1 — сдвиговое и растягивающее напряжения у вершины трещины, действующие в плоскостях скольжения и спайности соответственно (Tsi = Tre e=o Ос( = (fee 10 450 где г, 6 — полярные координаты, отсчитываемые от вершины микротрещины). Поскольку в данной ситуации для ОЦК металлов Тзг/сГсг Тт.п/сГт.п = = 0,24 0,28 (тт. п и От.п — теоретическая прочность на сдвиг и на отрыв соответственно), зародившаяся микротрещина не является устойчивой к сдвиговым процессам в ее вершине [230]. С возникновением микротрещины начинается эмиссия дислокации из ее вершины и, следовательно, рост такой микротрещины в процессе деформирования будет пластический, стабильный, контролируемый деформацией. Таким образом, зародышевая микротрещина, ориентированная параллельно сдвиговым напряжениям, растет по пластическому механизму и, следовательно, притупляется, становясь трещиной, не способной инициировать хрупкое разрушение. [c.68]

Меркулов А.П. Теоретическое и экспериментальное исследование вихревого эффекта Вихревые аппараты и их расчет Дне.. .. д-ра техн. наук. Куйбышев, 1968, 359 с. [c.173]

Подача объемных насосов онре еляется объемом, описываемым поршнем, числом ходов порншя и числом цилиндров Z. В насосе простого действия за один оборот вала объем жидкости, вытесненной поршнем, составляет — FS, где S — ход поршня F — площадь основания поршня. При частоте вращения вала п теоретическая объемная подача [c.321]

Федько Ю. П. Теоретические предпосылки к обоснованию выбора технологических режимов получения детонационных покрытий.— В кн. Неорганические и органические покрытия. Л. Наука, 1975, с. 76—80. [c.199]

Измерение резонансных частот колебаний разного рода эле ментов промышленных установок встречает значительные труд ности из-за наличия широкого спектра их собственных частот создаваемых распределенными системами, а также из-за отсутстви методик расчета собственных частот колебаний реальных конструк ций, существенно отличающихся по форме от пластин, мембран стержней, колец и т. п., теоретический расчет которых возможен Однако собственные частоты полирезонансных систем, каковыми являются вибрирующие элементы машин, представляют сходящийся ряд. Первые гармоники ряда, обычно имеющие наибольшую амплитуду, с достаточной точностью аппроксимируются аналогичными параметрами колебательной системы с одной степенью свободы. [c.127]

Из фигуры видно, что тормозная мощность с увеличением оборотов растет очень быстро п теоретически может достигнуть какой угодно большой величины, В действительности это не так. С увеличением скорости увеличиваются напряжения в отдельных узлах и деталях гидротормоза, так как при параболическом изменении мощности крутящий момент увеличивается пропорционально квадрату числа оборотов, а развиваемый тормозной момент является нагрузкой, определяющей напряжения в деталях. При каком-то определенном значении числа оборотов тормозной момент достигает такой величины, когда даль-нейщее его увеличение невозможно из соображений прочности гидротормоза. Следовательно, при достижении величины момента предельной по прочности необходимо, чтобы при дальнейшем увеличении числа оборотов тормозной момент оставался постоянным и равным допускаемому значению. В таком случае тормозная мощность на пашей характеристике будет выражаться не параболой, а прямой линией, что следует из формулы (114) [c.183]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...