Определение экспериментальных параметров

Основную информацию, необходимую для определения экспериментальных параметров силовых и некоторых энергетических уравнений, получают из опытов на длительное разрушение под действием постоянных напряжений различных уровней. Наиболее благоприятные возможности обработки этой информации возникают в том случае, когда объем испытуемых образцов настолько велик, что результаты испытаний могут рассматриваться на каждом уровне напряжений в отдельности. Для тех уровней, на которых наблюдается стопроцентное разрушение образцов в пределах установленной базы испытаний, вычисляются средние значения долговечностей, их дисперсия или основное отклонение, а также доверительные интервалы для математических ожиданий генеральной совокупности при заданной доверительной вероятности [80, 81 ]. Далее в предположении нормальности закона распределения долговечностей устанавливаются границы зон с заданными вероятностями разрушений, и строятся кривые равных вероятностей в координатах напряжение — время или напряжение — число циклов до разрушения. При этом обычно пользуются логарифмическими или полулогарифмическими шкалами. [c.97]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ [c.99]

Вследствие сложной структуры пористых материалов значения коэффициентов а, (3 могут быть установлены только экспериментально. Параметры аир названы вязкостным и инерционным коэффициентами сопротивления и имеют размерность [а] =м [/3] =м . При этом а есть величина, обратная коэффициенту проницаемости К. Для определения коэффициентов а, экспериментальная зависимость перепада давлений Pi Pi на пористой пластине толщиной 6 от удельного расхода G несжимаемого потока в соответствии с уравнением (2.1) приводится к линейному виду [c.19]

При этом может оказаться, что кривая i t) не совпадает с подобной ей кривой е ( ) и для их совмещения потребуется сдвиг кривой Ё ( ) вдоль оси 1п и вдоль вертикальной оси. Но, как видно из (5.105), величина сдвига вдоль оси ординат будет равна 1п , а сдвиг вдоль оси 1п будет равносилен линейному преобразованию координаты t. В самом деле, пусть на рис. 5.11 кривая 2 —экспериментальная t = е (/)/а/,, а кривая / — подобная ей теоретическая, построенная по формуле (5.107) с вполне определенными значениями параметров Л . Для того чтобы [c.236]

При экспериментальном определении основных параметров струй (силы давления на преграду, дальности полета и др.) и [c.121]

Наиболее важными характеристиками турбулентного течения являются одноточечные пространственные корреляции, автокорреляции, пространственно-временные корреляции, а также частотный спектр пульсаций. Ниже рассмотрены основы техники экспериментального определения этих параметров с помощью термоанемометра. [c.261]

Значения Гкр и ркр обычно находят из экспериментальных измерений. Существуют различные экспериментальные методы определения этих параметров, которые подробно описаны в специальных курсах . Отметим, что измерения Гкр и /з р часто производят не- [c.100]

Многие работы [165, 278] посвящены вычислительным экспериментам, направленным на совершенствование экспериментальной методики определения критических параметров разрушения, [c.99]

При экспериментальном определении основных параметров струй (сила давления на преграду, дальность полета и др.) и распространении их результатов на инженерные расчеты необходимо соблюдать условия подобия. [c.119]

Для водяного пара было предложено большое число характеристических уравнений (уравнений состояния) при этом чем точнее какое-либо из них описывает определенные экспериментально свойства водяного пара, тем оно более сложно и менее удобно для расчетов. Поэтому для вычисления удельного объема и других параметров перегретого пара удобнее всего пользоваться таблицами и диаграммами, обычно составляемыми по экспериментальным данным с использованием уравнения состояния. [c.116]

Так как ряд факторов, действующих при работе машин, очень трудно учесть теоретически, то реальные кинематические и динамические параметры в современных условиях проверяют путем экспериментального исследования. Поэтому авторы сочли необходимым дать специальную главу, освещающую методы экспериментального определения механических параметров машин. [c.4]

Чтобы произвести расчет диффузионных параметров, необходимо было экспериментально определенную зависимость параметра решетки у-твердого раствора ниобия в никеле от расстояния до исходной границы раздела [a=f x) заменить концентрационной зависимостью —f x). Для этого на образцах, специально приго- [c.115]

В то время как композиционные материалы играют все большую роль в самых различных областях, для экспериментального определения статистических параметров до сих пор сделано очень мало. (В этом отношении теория композиционных материалов резко отличается от теории турбулентности, в которой было проведено много отличных экспериментальных исследований для измерения статистических величин.) Соответственно большинство расчетов выполняется на основе детерминистских концепций. В разд. VII показывается, как границы для е, выведенные на основе статистических представлений, могут помочь инженеру при проектировании новых композиционных материалов. [c.282]

Главные особенности явления разрушения были объяснены в работе Цая и By [46] путем детального исследования таких вопросов, как определение технических параметров прочности, условия устойчивости, влияние преобразований системы координат, приложения к изучению трехмерных армированных композитов и вырожденных случаев симметрии материала. Дополнительную информацию из формулировки (5а) критерия можно получить путем анализа тех требований к поверхности прочности, которые вытекают из геометрических соображений. В соответствии с концепциями феноменологического описания ниже будут обоснованы общие математические модели, обеспечивающие достаточную гибкость и возможность упрощений на основании симметрии материала и имеющихся экспериментальных данных. Мы начнем с рассмотрения тех преимуществ, которые имеет формулировка критерия в виде (5а) по сравнению с другими формулировками, использующими уравнения вида (1) или [c.412]

Как показывают экспериментальные данные, форма биений имеет произвольный характер. При достаточно большом времени усреднения для расчета вибрационного параметра можно принять гармоническую форму биений. Тогда формулу для определения вибрационного параметра можно записать так [c.54]

Усовершенствование методов и автоматизация средств измерения сопротивления деформации и разрушению при малоцикловом нагружении в сочетании с нагревом позволяют расширить экспериментальные данные для обоснования уравнений состояния и определения их параметров, а также параметров закономерностей накопления повреждения и прорастания треш ин. [c.36]

Для более правильной оценки погреш Ности в определении критических параметров расчеты проводились также и для дифенила, критические параметры которого определены экспериментально (табл. 3-33). Рекомендуемые значения критических параметров ДФМ, ДТМ и ДКМ получены усреднением наиболее точных расчетных данных. [c.128]

По определению экспериментальных значений параметров демпфирования имеется обширная литература. Следует отметить, что диапазон изменения параметров диссипации в зависимости от различных условий достаточно широк. Так, усредненное значение коэффициента ij для подшипников качения колеблется от 0,2 до 0,6 [20, 52] для сухих цилиндрических и конических стыков от 0,03 до 0,15, а для хорошо смазанных поверхностей коэффициент достигает значения 1. [c.41]

Выше рассматривалась эффективность технического контроля с позиций уменьшения величины Однако это не единственный критерий эффективности контрольных операций. Очевидно, что важную роль в оценке эффективности контроля имеет единство, достоверность и точность определения значений Рф т. е. экспериментального определения контролируемых параметров. [c.141]

Выражение (3.5) характеризует уменьшение числа дефектов с ростом температуры. Определенные экспериментально энергии активации соответственно равны 4800 и 4100 кал/моль. Параметры уравнения (3.4), определенные для различной температуры облучения, приведены ниже [c.110]

Рассмотрим методы экспериментального определения перечисленных параметров. [c.418]

Для моделирования поведения материалов, учитывающего указанные особенности деформирования конструкций, могут быть использованы как деформационная теория пластичности или теория малых упругопластических деформаций А.А. Ильюшина, обобщенная на случай сложного неизотермического нагружения в работах [35, 36], так и разнообразные теории течения [36, 37] и др. Однако применение наиболее общих из них, позволяющих рассматривать сложные траектории силового и температурного нагружения, происходящие при этом изменения структурного состояния материалов, сопряжено со значительными трудностями экспериментального и вычислительного характера. Поэтому на практике широкое применение нашли соотношения деформационной теории пластичности, учитывающие, разумеется, условия разгрузки и последующего нагружения, и теории течения для достаточно простых и подробно исследованных моделей. При этом удается ограничиться минимальным объемом экспериментальных данных, необходимых для определения соответствующих параметров моделей. Примерами такого подхода применительно к статическим и квазистатическим задачам деформирования и прочности конструкций являются работы [33-36, 38, 40] и др. [c.100]

Необходимость в автоматизации процесса определения этих параметров имеется в производственной практике, а также при проведении целого ряда научно-исследовательских работ, связанных с обработкой большого числа экспериментальных кривых. [c.245]

Устройство для автоматического бесконтактного определения геометрических параметров плоских фигур. В настоящее время в производственной практике и при проведении целого ряда научно-исследовательских работ имеется острая необходимость в автоматических устройствах для обработки графических экспериментальных кривых. Это обусловлено, в частности, широким применением методов математической статистики при исследовании точности технологических процессов. [c.249]

С к л я д н е в Б. Н. и др. К вопросу программирования при автоматическом бесконтактном определении геометрических параметров фигур и статистической обработке экспериментальных кривых. Доклад на научном семинаре Привод и управление машин (Тезисы), изд. Наука , М., 1966. [c.255]

К настоящему времени проведено ограниченное количество теоретических исследований по определению соотношений между мощностью излучения лазера, скоростью резания, диаметром пятна и т. п. В значительно большем объеме имеются данные по экспериментальному исследованию резки диэлектриков и определению таких параметров, как удельная энергия резания объемных диэлектриков So (Дж/г) и погонная энергия резания тонких слоев L (Дж-см). Ниже приведены величины Sq и L для некоторых материалов [12, 76]. [c.141]

С целью увеличения точности определения электрофизических параметров можно производить обработку оптических сигналов поэтапно и дополнительную информацию получать вторым путем, который заключается в том, что на первом этапе находят зависимость 0=1 Ne) и степень компенсации для конкретного исследуемого образца. Для этого по экспериментально измеренным в нескольких точках образца коэффициентам отражения графически определяют концентрацию свободных носителей заряда (рис. 112). По измеренным в этих же точках коэффициентам пропускания Т и отражения R по формуле (137) находят коэффициент поглощения [c.188]

Практическое использование подобных соотношений применительно к реальным материалам наталкивается на трудность определения необходимых экспериментальных параметров уравнения. Это видно из представленного примера. Условие разрушения при стационарном нагружении имеет вид [c.95]

Рис. 5.9. Графики для определения функционального параметра уравнения повреждений по экспериментальным данным рис. 5.8

Несмотря на эти неудобства, оказывается, можно, предложить методы экспериментального определения оптических параметров металла. Первый метод был предложен Кундтом в 1888 г. Им были приготовлены тонкие призмочки из металлов с малым преломляющим углом, которые позволили пронести прямое измерение вещест-ьешюй и мнимой частей комплексного показателя преломления. [c.65]

Годом позже Друде предложил более совершенный метод определения оптических параметров металла. Согласно методу Друде, для определения и и х достаточно измерить сдвиг фаз Аф = ср ( — ср между параллельными и перпендикулярными компонентами отраженного поля и коэффициент отражения R при некотором значении угла падения. Далее п и х можно связать с параметрами среды е ИОВ уравнениях Максвелла. Как показывают расчеты, результаты подобного вычисления не дают удовлетворительного согласия с экспериментально вычисленными значениями я и х в видимой области. Расхождение усиливается с увеличением частоты падающего света. Такое расхождение между теорией и экспериментом можно обьяс-iHiTb влиянием связанных электронов на п и х. Действительно, при развитии вышеупомянутой теории мы исходили из представления о металле как о системе, состоящей из полностью свободных электронов. При увеличении частоты света (для видимой и ультрафиолетовой областей) в оптических явлениях участвуют также связанные электроны, отсюда и вытекает расхождение теории с экспе-рпмеьггом. В инфракрасной области, где оптические свойства металлов Б основном обусловлены наличием свободных электронов, согласие можно считать удовлетворительным. Вообще мы не вправе [c.65]

Недостаточно полная изученность термогазодинамических и тепломассообменных процессов во многих типах многокомпонентных струйных течений приводят к тому, что при их осуществлении эффективность аппаратов и установок с этими течениями оказывается ниже предусматриваемых величин, получаемых при работе данных аппаратов и установок с одно- и двухкомпонентными средами. Так, при охлаждении углеводородных природных и нефтяных газов в термотрансформаторах с пульсационными струйными течениями величина изоэнтропийного КПД в 1,3 раза мен1.ше, чем при охлаждении воздуха. Несовер[пенство существующих методов расчетов процессов в многокомпонентных струйных течениях приводит к ошибкам при определении технологических параметров аппаратов с такими течениями. Например, рассчитанные величины расходов жидкой и газовой фаз и содержание в них углеводородных компонентов в потоках на выходе из термотрансформатора Ранка при охлаждении в нем нефтяных газов отличаются от экспериментально полученных величин этих параметров от 30 до 100% в зависимости от режимов работы. [c.7]

Второй способ определения свободных параметров основан на выполнении требования, чтобы сумма квадратов отклонений экспериментальных точек от соответствуюших значений аппроксимирующей функции была минимальной. Этот способ носит название метода наименьших квадратов. Заметим, что можно оперировать и суммой других четных степеней этих отклонений (невязок), но тогда вычисления будут сложнее, однако руководствоваться суммой самих невязок нельзя, так как она может оказаться малой и при больших отклонениях противоположного знака. [c.97]

Ряд вопросов и задач настоящей главы посвящен анализу критериев такого подобия для различных условий обтекания, определению соответствуюпгих параметров потока в аэродинамических трубах или других лабораторных экспериментальных установках. [c.74]

На основе теории регулярного режима разработаны различные экспериментальные методики определения теплофизйческих характеристик разных материалов [Л. 139, 142]. При определении физических параметров тела поступают следующим образом. [c.105]

Заметим, что при обработке экспериментальных диаграмм использование полинома высокой степени в выражении (2.6.10) нежелательно. Случайные отклонения, появляющиеся при определении значений параметра Я по экспериментальным диаграммам, по отношению к соответствующим значениям, подсчитанным по осредненной диаграмме, подчиняющейся степенному закону изменения ширины петли пластического гистерезиса [62], существенно искажают матрицу коэффициентов в системе (2.6.12), что приводит к совершенно неверному определению функции / (к> [ Тщах ). [c.129]

Показатели степени п я к, определенные в соответствии с моделью, предполагающей локальное хрупкое разрушение и рост трещины, согласуются с показателями, найденными экспериментально. Параметры р и т, входящие в п як, характеризуют статистическое разрушение хрупкой фазы и устойчивость связки чем уже распределение прочности хрупкой фазы, тем круче наклон кривой daldN (АК) в области Пэриса. Это следует из сравнения твердых сплавов типа С — Со и (Т1, Мо) С — N1 (см. рис. 4). [c.264]

Критические температуры, как впрочем и другие критические параметры, определены экспериментально лишь для некоторых органических веществ [Л. 28]. Необходимо отметить, что экспериментальное определение критических параметров органичесмих и кремнийоргани-ческих веществ не всегда возможно из-за разложения их при высо-ких температурах. Действительно, температура, при которой то или иное соединение класса полифенилов интенсивно разлагается, значительно ниже критической температуры. Например, дифенил, дифенильная смесь разлагаются при температурах выше 400 С, а критические температуры указанных веществ составляют величину порядка 530°С. В связи с этим критические параметры для большинства органических теплоносителей получены расчетным путем и значения их носят приближенный характер. [c.116]

Методы и особенности экспериментального определения вритических параметров подробно рассмотрены в работах [Л. 104, 111]. Как уже отмечалось, опытное определение критических параметров рассматриваемых органических и кремнийорганических соединений затрудняется вследствие разложения последних. Однако для расчета свойств органических соединений и оценки характера термодинамических поверхностей необходимо знать критические параметры. Последние определяют [c.127]

Применение различных способов определения одних и тех же критериев качества или получение их с помощью различных экспериментальных данных полезно при разработке методики, так как позволяет избежать ошибок, связанных с недостаточной изученностью точности определения отдельных параметров или ошибок, возникающих из-за влияния побочных факторов, которые не всегда А10ЖН0 сразу обнаружить при проведении эксперимента. Современ-лая вычислительная техника значительно расширяет возможности. автоматизации эксперимента и применения критериев качества. [c.95]

Тарировка приборов с целью определения важнейших параметров сейсмоприемника и гальванометра производилась по специальной методике-111. Затем строились частотные характеристики. Кроме того, производилось экспериментальное определение частотной характеристики системы на виброплатформе с известной амплитудно-частотной характеристикой. [c.206]

Анализу пленочных покрытий посвящены работы [219, 232, 235], в которых предлагаются как расчетные, так и экспериментальные методы определения их параметров. Эллипсометрия наиболее успешно применяется при анализе пленочных покрытий (включая окисные слои) металлов, полупроводников, поглощающих пленок, нанесенных на подложки из поглощающих и диэлектрических материалов при толщинах пленок порядка 30 нм и более. Для пленок с толщинами меньше 30 нм интерпретация эллипсометрических данных при помощи and представляет определенную трудность, но тем не менее в сочетании со спектральными методами анализа можно получить количественную информацию [c.205]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...