Расчетные методы определения ОСН

Существуют различные экспериментальные и расчетные методы определения ОСН и деформаций. Комплексное исследование ОСН расчетными и экспериментальными методами, сопоставление соответствующих данных позволяют судить о достоверности получаемых значений и характере распределения остаточных напряжений (ОН) в сварном соединении. Кроме того, появляется возможность оценить корректность и приемлемость принятых в расчетах допущений. В связи с этим в данном разделе рассматриваются основные расчетные и экспериментальные методы определения ОСН и выявляются преимущества и недостатки, присущие каждой группе методов. [c.269]

РАСЧЕТНЫЕ МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОСН [c.277]

Существующие расчетные методы определения коэффициента готовности АЛ основаны на использовании в качестве исходных данных характеристик надежности встроенного оборудования. Анализ структурных компоновок АЛ показывает, что в качестве участка или потока могут быть использованы или отдельный станок, или же АЛ синхронного действия. В теории производительности каждый элемент характеризуется следующими основными параметрами надежности [c.130]

Обычно кривые сушки и скорости сушки получают опытным путем, при постоянных параметрах (/, л ) сушильного агента. Однако непосредственное применение этих кривых для расчета промышленного оборудования ограничено тем обстоятельством, что температура и влагосодержание газовой фазы изменяются по длине аппарата. Причем закон этого изменения определяется в общем случае взаимным направлением фаз, гидродинамическими, тепло- и массообменными параметрами процесса. Расчетные методы определения продолжительности сушки основаны на закономерностях тепло- и массопереноса в системе твердое тело-газ. [c.237]

Итак, краткий анализ расчетных методов ОСН показал, что для определения НДС после сварки элементов конструкций с наличием криволинейных границ (например, усиление шва) наиболее приемлем МКЭ в сочетании с теорией неизотермического пластического течения. [c.278]

Оценка уровня качества. Уровень качества — это относительная характеристика качества продукции, основанная на сравнении совокупности показателей ее качества с соответствующей совокупностью базовых показателей ГОСТ 15467—70. Таким образом, качество изделия оценивается сравнением с показателями качества того изделия, которое принято за исходное (базовое) или с показателями стандарта. Показателем качества обязательно является количественная характеристика тех свойств продукции, которые определяют ее качество применительно к определенным условиям ее создания и эксплуатации. Показатель качества продукции может относиться к одному из ее свойств (единичный показатель качества) или к нескольким свойствам (комплексный показатель). За базовый образец может быть принята реально существующая конструкция или заданная (гипотетическая) модель, для которой установлены необходимые показатели качества. Большинство показателей качества, оценивающих выходные параметры изделий и их техническое состояние, поддаются измерению и могут быть получены экспериментальными или расчетными методами. Однако существуют также такие показатели качества (например, окраска, пропорции изделия, запах), оценка которых основана на анализе восприятий органов чувств без применения технических средств (органолептический метод оценки). В этом случае для количественной оценки данного показателя качества обычно применяется балльная оценка. Для оценки уровня качества данного изделия по сравнению с базовым применяется два основных метода. [c.419]

Определение величины блоков и кристаллитов размером более 0,1 0,5 мк основано на явлении экстинкции [25]. Оно проявляется в ослаблении интенсивности линий, расположенных под малыми углами, тем более сильном, чем крупнее блоки. Расчетные методы были предложены Дарвином [26] и другими [27]. Они требуют дальнейшего теоретического уточнения и обоснования. Ими можно пользоваться без большой точности. [c.205]

Имеется много примеров использования этого подхода к разработке полезных для расчетов корреляций. Несколько методов определения коэффициентов диффузии в бинарных газовых смесях при низких давлениях представляют собой эмпирические модификации уравнения, полученного на основе простой кинетической теории. Почти все более или менее хорошие расчетные методики основаны на корреляциях, разработанных подобным образом. [c.14]

В уравнениях (8.1.1) и (8.1.2) - коэффициент турбулентности струйного течения, который принимается для струи круглого сечения от 0,04 4 до 0,08 3 , а для плоскопараллельной струи 0,9-0,12 3 . Однако расчетные зависимости по определению величин а и Р струйных течений, состоящих из высоконапорной жидкости и низконапорного газа в свободно истекающем струйном течении неизвестны. В связи с этим, были выполнены экспериментальные исследования по определению углов расширения газожидкостного пограничного слоя а и сужения жидкостного потенциального ядра струи р. Кроме того, в задачу данных экспериментальных исследований входила проверка теоретических основ метода расчета процессов эжекции и тепломассообмена в многокомпонентном свободно истекающем струйном течении. Для этого экспериментально определялись [c.187]

Разработанные в настоящее время методы расчета теплообмена в окрестности критической точки основаны на гипотезе, в соответствии с которой большая интенсивность теплоотдачи в указанной области обусловлена высокой интенсивностью турбулентности натекающего струйного потока. В рамках названной гипотезы можно получить расчетные формулы для определения коэффициента теплоотдачи в окрестности критической точки. [c.171]

Ш Интегральные методы основаны на введении вторичных источников поля, которые характеризуют реакцию тел, составляющих систему, на воздействие сторонних (первичных) источников. При этом сами тела заменяются вакуумом, что упрощает расчет. Введение вторичных источников не является однозначным, что позволяет создавать различные расчетные модели, наиболее отвечающие конкретным целям [37]. Целью расчета является определение вторичных источников, после чего легко найти любые параметры системы. Вторичные источники определяются решением интегральных уравнений, описывающих их взаимодействие друг с другом п с первичными источниками. Уравнения учитывают взаимодействие всех источников рассматриваемой системы, а не только соседних, поэтому интегральные методы наиболее удобны для расчета квазистационарных систем, т. е. таких устройств, в которых можно пренебречь запаздыванием сигнала. Это означает, что размеры устройства должны быть значительно меньше длины электромагнитной волны В воздухе. Все индукционные устройства подчиняются это.му условию. [c.121]

Методы расчета деталей на прочность, жесткость, износостойкость и другие основаны на ряде допущений и некотором упрощении расчетных схем. Часто упрощается форма детали и условно принимаются силы, действующие на деталь сосредоточенными или распределенными по определенному упрощенному закону. [c.150]

Несмотря на то, что эти методы основаны на применении матриц 4-го порядка, они имеют и определенное различие, которое заключается в выборе расчетной схемы, выборе и количестве координатных систем и др. [c.188]

Во всех расчетных зависимостях метода численного интегрирования определение температуры основано на экстраполяции. Поэтому найдем условия, при которых имеет место допустимая экстраполяция. Это условие может быть положено в основу выбора шагов интегрирования. Так, например, расчетную зависимость для определения температурного поля в твердом теле (2-21) можно представить в виде [c.106]

Расчетно-аналитический метод исследования погрешностей обработки, изложению основ которого и посвящена настоящая книга, состоит в том, что сначала определяются отдельные составляющие погрешности в зависимости от факторов, обусловливающих их появление, после чего эти погрешности складываются по определенным правилам, в результате чего получается общая, суммарная, погрешность обработки [c.237]

Оценка эффективности выбранных моделей прогнозирования наиболее часто основана на расчете ошибки прогноза. При этом следует различать расчетные и фактические показатели эффективности. Расчетные показатели характеризуют возможную среднюю ошибку, получаемую при определенном методе прогнозирования еще до реализации самого прогноза. Фактические показатели указывают действительную среднюю ошибку, имевшую место при использовании модели прогнозирования в течение некоторого периода времени. [c.180]

Для первого из этих направлений характерно стремление свести задачу к вопросу о правилах выбора определяющей температуры. Это направление основано на идее, что влияние изменения физических констант с температурой может быть отражено с достаточной для практики точностью, если относить все физические константы к некоторой характерной для процесса температуре, лежащей между наибольшей и наименьшей температурами процесса. Благодаря внешней простоте получающихся выражений такой способ решения задачи получил широкое распространение в современной расчетной практике. В этой связи полезно вспомнить, что приводя расчетные формулы для интенсивности теплообмена ( 65 и 66), мы указывали, к какой именно температуре следует относить физические константы (т. е. опирались на понятие определяющей температуры). Если принять этот метод построения определяющей температуры, то вся сложность вопроса будет заключаться в том, как на самом деле найти эту температуру (по заданным по условию наибольшей и наименьшей температурам). Строгий ответ на этот вопрос можно было бы дать, располагая подробной картиной распределения температуры в области, охваченной теплообменом. Однако задача о температурном поле жидкости гораздо сложнее, чем вопрос об интенсивности теплообмена, и если бы мы могли решить эту задачу, то вообще отпала бы необходимость в определении коэффициента теплоотдачи. Поэтому предлагаемые правила выбора определяющей температуры основаны не на строгом количественном анализе, а на умозрительных соображениях. При большой сложности явления — это очень ненадежная основа. [c.359]

Учитывая изложенное, можно заключить, что экспериментальные методы измерения ОСН не могут дать полного представления о распределении напряжений по всему объему конструкции. Применение их ограничено случаями определения напряжений по какому-либо сечению узла (при этом известны только компоненты тензора напряжений, действующие в плоскости, перпендикулярной этому сечению), по поверхности изделия, а также оценкой средних по толщине соединения напряжений. Оценка локальных напряжений в высокоградиентных полях возможна как интегральная. Для детального исследования областей с высокоградиентньши полями напряжений целесообразно применять расчетные методы, а экспериментальные использовать для оценки корректности и применимости принятых в расчетах допущений. [c.271]

В работах Б. П. Соколова [32, 33] и Ч. Г. Мустафина [20, 22, 33] сделана попытка найти распределение усилий между зубьями елочного замка в стадии деформации ползучести. Решение этой задачи основано на использовании левых прямолинейных частей диаграмм напряжение—деформация , относящихся к малым деформациям. Этот прием обосновывается тем, что область работы реальных деталей ограничивается допустимой деформацией за весь срок их службы, для рабочих лопаток и дисков турбин, составляющей 0,1—0,2% (хвостовые соединения рассчитываются на длительный срок службы около 100 ООО часов) . При этом, однако, совершенно не учитывается тот факт, что в зубцах елочных замков возникают значительные местные напряжения и деформации, превышающие средние расчетные величины, вследствие чего указанный выше прием недопустим при расчете. Кроме того, в работе [32] используется метод разложения некоторой функции в ряд по степеням малого параметра , каковым здесь является tg р, где р — угол наклона хвостовика лопатки. Автор ограничивается линейными членами этого разложения между тем tg р не является малым параметром, так как р = 10- 20°. Таким образом и этот прием также не оправдан. По тем же причинам нельзя согласиться с методом определения теоретических величин зазоров между опорными поверхностями зубьев, обеспечивающих линейное распределение нагрузки между зубьями елочного замка, в работах [20, 22], не говоря уже о том, что вопрос этот, при существующей точности изготовления елочных замков, практически мало интересен. [c.7]

Для о (енки экстремальных давлений при неустановившихся гидравлических режимах и определения защитных устройств для ряда простейших случаев разработаны инженерные методы расчета, основ i иные на упрощенных расчетных зависимостях параметров пере> одного гидравлического процесса. Адекватность разработанных методик расчета реальным физическим процессам в водяных тепловых сетях подтверждается хорошим совпадением расчетных и экспериментальных данных. [c.128]

Приводимые в некоторых литературных источниках методы расчетно-экспериментального определения режимов сварки основаны на изучении уже готовых сварных соединений (определение F и F , уо и у ). Для определения химического состава шва нужно также учесть металлургические процессы (легирование или угар тех или иных элементов). В литературе они приводятся в общем виде, на практике же могут значительно различаться. Таким образом, имея экспериментальный шов, проще и точнее можно провести химический анализ металла. При этом, зная химический состав металла шва и термический цикл сварки, можно судить о его механических и других свойствах, а с учетом теплового цикла в ЗТВ и о свойствах сварного соединения в целом. Структура металла и его свойства определяются с помощью термокинетических и изотермических диаграмм распада аустенита. Для высоколегированных, хромоникелевых и аустенитных сталей фазовый состав металла можно приблизительно определить по диаграмме Шеффлера. Более подробные сведения приво- [c.241]

Описанные в предыдущих разделах методы определения несущей способности сжатых стержней основаны на теоретических сообра-жениях. Но при их использовании все еще остается некоторая неопределенность, связанная с выбором величины коэффициента запаса прочности (который изменяется в зависимости от отношения L/r) и заданием соответствующих величин для характеристики предполагаемых неточностей изготовления стержней и эксцентриситетов приложения нагрузок. Эти величины можно должным образом подобрать только тогда, когда имеются результаты испытаний реальных стержней. Основываясь на таких испытаниях, можно выбрать коэффициенты запаса прочности и затем получить допускаемые значения средних сжимающих напряжений в стержнях. Эти допускаемые напряжения можно затем представить эмпирическими формулами, которые обычно указывают защсимость напряжения ад (равного Рд/Р) от гибкости L r. Использование эмпирических расчетных формул является законным только в тех пределах, для которых они установлен и соответствуют данным эксперимента. [c.408]

Расчет звеньев, как статичеоки Неошределимых V систем, произведен методом сил с определением перемещений по формуле Мора [1]. На осно вании конструкции соединительного звена и размеров Д в сопряжении валиков с соединительной пластиной предложены следующие расчетные схемы (рис. 2, б, в). Соединительное звено представляет собой однажды статически неопределимую систему с различной величиной Д , . [c.58]

Напряженное состояние многослойных рулонированных оболочек в области упругих деформаций оценивают с помощью разработанных методов теории упругости. При неупругом деформировании многослойных оболочек, которое может иметь место в процессе изготовления (операции намотки, экспандирования) или эксплуатации, определение напряженного состояния расчетным путем, учитывая неоднозначность связей между напряжениями и деформациями, сложный характер нагружения в различных слоях, встречает значительные трудности. Известные экспериментальные методы основаны на использовании модельных материалов или требуют свободного доступа к поверхности исследуемого объекта, что практически неосуществимо по отношению к внутренним слоям. [c.314]

Разработка основ теории обобщенной проводимости, обоснованной еще Максвеллом, привела к созданию достаточно большого числа моделей и систем расчета для определения теплопроводности дисперсных материалов. При этом реальные структуры предполагаются разделенными на две основные группы — матричные, имеющие непрерывную связь по какому-то из компонентов, и статистические смеси. С этим разделением связано наличие двух направлений расчетных формул для плотносвязапных, но пористых материалов и зернистых, с различной степенью контакта между частицами и, естественно, пористости. Для метода ЭРИТС были использованы модели и расчетные формулы, разработанные в ЛИТМО [3]. [c.22]

Существует сравнительно большое количество способов определения суммарных остаточных напряжений. Одни из них основаны на разрушении образцов (методы последовательного удаления слоев материала, высверливания отверстий, растачивания и т. п.), другие — на оценке физических свойств материала (поляризационнооптический, рентгеновский, сравнения твердости, радиополяризаци-онный и др.). Применение,любого из этих способов связано с необходимостью обрабатывать результаты экспериментов по определенным расчетно-аналитическим методикам. [c.271]

Практический метод расчета влажностного режима ограждений при увлажнении их парообразной и жидкой влагой, метод расчета температурных полей в ограждающих конструкциях, методика определения расчетных температур наружного воздуха разработаны автором книги. Канд. техн. наук Р. Е. Брилинг разработал вопросы воздухопроницания ограждений, а также миграции влаги в строительных матер1иалах. Разработке теории проектирования ограждающих конструкций, а также созданию основ строительной климатологии и климатического районирования территории СССР посвящены работы проф. В. М. Ильинского. Большой вклад в строительную теплотехнику внесли работы докторов техн. наук В. Н. Богословского, Ф. В. Ушкова, А. У. Фран-чука. [c.6]

Методика построения эпюр относительных нормальных напряжений и = onjos вдоль проекций гравюр кузнечных цггампов основана на теоретических исследованиях течения деформируемого металла в тонком слое, выполненных А.А. Ильюшиным и развитых в работах A.B. Ребельского, И.В. Костырева и других специалистов (в частности, в работе [6]) . Достоинством методики является возможность ее приложения для определения эпюр п применительно к практически любой форме поковок и на любой стадии формоизменения заготовок, наглядность и доступность, универсальность и достоверность. Сопоставление расчетных уравнений для определения и в процессе штамповки, полученных Л.А. Шофманом на основе обобщения частных решений задач методом линий скольжения, с расчетными уравнениями [6] показывает их структурное подобие, близость расчетных значений п и усилий деформирования в целом. [c.252]

Учету пространственной работы сооружений посвящена, работа [21] и др. Изложенный в ней метод основан на расчленении пространственной конструкции на плоские элементы, а нагрузка основана на части, позволяющие удовлетворить условия совместности деформаций по линии сопряжений расчлененных частей здания. Взаимодействие между расчлененными плоскими элементами моделируется упругими связями. Сейсмическую нагрузку по площади перекрытий принимают равномерно распределенной. Эту методику удобно использовать для конструкций, в которых можно принять, что формы изгиба расчлененных вертикальных элементов подобны. Практически точные результаты можно получить для зданий с регулярно расположенными конструкциями. В более сложных случаях следует црименять методику непосредственного определения форм и частот собственных колебаний сооружений из решения вековых уравнений с помощью ЭВМ для пространственных расчетных схем с сосредото-чекны1ми массам , [c.47]

Значения 8 и о, а также других аналогичных параметров обычно находят, применяя теоретические зависимости для определения какого-нибудь свойства, и путем обработки экспериментальных данных методом регрессии получают приемлемые значения е и а. При этом можно придти к интересным выводам. Исходя из какого-либо конкретного свойства, получают большое число комплектов значений 8 и а, которые приемлемы в том смысле, что когда любой комплект используется для вычисления свойства, то все они дают приблизительно тот же самый результат. Ху, Чеппелир и Кобаяши [11] ясно показали, что комплекты е-а, определенные на основании вторых вириальных коэффициентов, вязкости и коэффициентов диффузии, все различны, но пересечение этих комплектов будет приводить к единственной паре значений е-сг, которая приемлема для расчета всех этих свойств. Райхенберг [26] показал, что форма потенциала Леннарда— Джонса такая, при которой, обрабатывая экспериментальные данные методом регрессии для получения наилучших значений г к и а, невозможно разделить эти потенциальные параметры. Это значит, что е/к и а по существу объединяются в один параметр для какого-либо отдельного свойства. Для любого обоснованно выбранного значения 1к имеется тогда соответствующее значение а, и эта пара ъ к-а приемлема для расчета свойства. Другие комплекты е/ -ст пригодны для иных свойств, и, как отмечалось выше, именно пересечение этих комплектов было установлено Ху и др. Большинство расчетных способов в настоящее время основано на обратном вычислении е/й-а, исходя из одного свойства, и вследствие этого ограничено в использовании. [c.29]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...