Температура среднеинтегральная

Определение среднеинтегральной температуры. Среднеинтегральная безразмерная температура для одномерного поля определяется следующей зависимостью [c.175]

При выводе уравнения (12.12) предполагалось, что температуры теплоносителей t и /2 постоянны, а между тем они изменяются по длине теплообменника (рис. 13.6). В расчете, очевидно, нужно использовать среднеинтегральную по длине теплообменника разность температур теплоносителей [c.106]

Для упрощения некоторых термодинамических исследований вводится понятие о среднеинтегральной температуре. [c.133]

Среднеинтегральная температура на Тз-диаграмме получается как высота прямоугольника, площадь которого равна площади под кривой процесса 1-2 (рис. 8-9). Пл. 3124 изображает в некотором масштабе подведенную теплоту q. Очевидно, что среднеинтегральная температура будет являться высотой прямоугольника 3564, равновеликого пл. 3124. Из этого определения следует [c.133]

Среднеинтегральная температура для любого процесса равна отношению количества теплоты, участвующей в процессе, к изменению энтропии рабочего тела. Отсюда количество теплоты, участвующее в процессе, равно произведению среднеинтегральной темпе- [c.133]

Термический к. и. д. произвольного цикла равен термическому к. п. д. цикла Карно, осуществленному между среднеинтегральными температурами процессов подвода и отвода теплоты. [c.134]

Из анализа уравнения (8-31) следует, что чем выше среднеинтегральная температура процесса подвода теплоты и чем ниже среднеинтегральная температура процесса отвода теплоты, тем выше [c.134]

Как определяется среднеинтегральная температура [c.136]

Выражение термического к. п. д. произвольного цикла через среднеинтегральные температуры. [c.136]

Среднеинтегральная температура при данных условиях [c.138]

Степень совершенства любого цикла определяется значением его термического к. п. д. Обычно сравнение циклов проводится на Тз-диаграмме. При этом применяют два метода первый заключается в сравнении площадей циклов на Ts-диаграмме, а второй — в сравнении среднеинтегральных температур в процессах подвода и отвода теплоты в циклах. [c.271]

Сравнение циклов с изохорным и изобарным подвод о м теплоты по среднеинтегральным температурам. Как было выше указано ( 8—15), термический к. п. д. всех циклов определяется по одному и тому же уравнению (8- 22) [c.271]

Влияние конечного давления в конденсаторе. Понижение давления в конденсаторе является особенно эффективным средством для повышения термического к. п. д. парового котла. Из гз-диаграммы (рис. 19-9) видно, что понижение давления в конденсаторе значительно уменьшает среднеинтегральную температуру отвода тепла и увеличивает адиабатное теплопадение /i, a следовательно, и к. п. д. цикла. На-пример, при начальном давлении в 100 бар, ti = 600° С и конечном давлении 1 бар к. п. д. цикла равен 0,308. При понижении давления в конденсаторе до [c.303]

При разности температур среды и стенки ЛТ О среднеинтегральные характеристики реагирующей среды стремятся к их локальным значениям. Для этих условий формула (9.49) приводится к виду [c.373]

В этом методе весьма важно правильно измерить среднеинтегральную температуру Т, что, вообще говоря, связано с известными трудностями, так как там, где подводится (отводится) тепло, температура неизбежно распределена неравномерно. Для измерения среднеинтегральной температуры жидкости или газа либо организуют тщательное их перемешивание, либо (что чаще всего) измеряют температуру в нескольких точках поперечного сечения потока с по- следующим их осреднением. Еще более сложно эта задача решается в случае, когда тепло воспринимается твердым телом. В этом случае задачу осреднения температуры решают чаще всего путем специального выбора места расположе-.ния термопары — ее располагают в том месте, где температура наиболее близка или, в лучшем случае, равна среднеинтегральной температуре. Например, при линейном изменении температуры по толщине пластины, взятой в качестве тепловоспринимающего тела, термопару следует располагать в среднем сечении пластины. В случае произвольного расположения термопары при определении теплового потока либо отождествляют измеренную температуру с расчетной, предварительно приняв меры к уменьшению возможной погрешности из-за этого допущения (уменьшенные размеры тела, использование материала с высокой теплопроводностью), либо проводят предварительную тарировку всего устройства для измерения теплового потока. [c.273]

Устройства, использующие в качестве тепловоспринимающего тела потоки жидкости или газа, обычно измеряют тепловой поток в стационарном режиме, а устройства с твердым телом — в нестационарном, поэтому в последнем случае плотность теплового потока может быть определена как по изменению среднеинтегральной температуры [формула (14.1)], так и с помощью ее производной по времени [c.273]

Если теплопроводность существенно зависит от температуры, то в формулах для расчета теплового потока необходимо использовать среднеинтегральное значение [c.19]

Зависимость (4.5) справедлива, если обогреваемая и охлаждаемая поверхности являются изотермическими, тепловой поток одномерный, а в качестве теплопроводности принято ее среднеинтегральное значение в интервале температур t , t 2. В эксперименте должны быть выполнены все условия, которые использовались при выводе указанных зависимостей. [c.131]

Формула (7.5) применима для любого теплообменника, если переменные температуры каждого теплоносителя заменить на среднеинтегральные значения Тв и Та. [c.312]

При выводе уравнения (12.12) предполагалось, что температуры теплоносителей 1 и 2 постоянны, в теплообменниках же эти температуры изменяются (рис. 14.7), поэтому в расчете, очевидно, нужно использовать среднеинтегральную по длине теплообменника разность температур теплоносителей [c.126]

Для простоты решения среднюю температуру жидкости в слое определим приближенно как среднеинтегральную по сечению слоя [c.234]

Используя формулу (1.7), по известным температуре нагревателя Г , среднеинтегральной температуре образца [c.14]

I — геометрический формфактор частицы Тст, Тт — среднеинтегральные температуры стенки канала и тиердых частиц, °К F r, Vn — поверхность и объем канала, охватывающего дисперсный поток. [c.272]

Расчетное исследование НДС образцов из стали 15Х2МФА (рис. 1.4), подвергнутых растяжению в области низких температур, было проведено с целью анализа параметров, характеризующих сопротивление хрупкому разрушению материала [131]. Подробно результаты расчета и эксперимента будут изложены в подразделе 2.1.4. В настоящем разделе мы хотим продемонстрировать работоспособность метода решения упругопластических задач в части учета геометрической нелинейности. Дело в том, что перед разрушением испытанных образцов при Т = —100 и —10°С происходила потеря пластической устойчивости (зависимость нагрузки от перемещений имела максимум). Очевидно, что расчетным путем предсказать потерю несущей способности конструкции можно, решая упругопластическую задачу только в геометрически нелинейной постановке. При численном моделировании нагружение образцов осуществляли перемещением захватного сечения образца от этапа к этапу задавалось малое приращение перемещений [131]. При этом анализировали нагрузку, действующую на образец. Механические свойства стали 15Х2МФА, используемые в расчете, представлены в подразделе 2.1.4. На рис. 1.4 представлены зависимости нагрузки от перемещений захватной части образца. Видно, что соответствие экспериментальных данных с результатами расчета хорошее. Наибольшее отличие расчетной максимальной нагрузки от экспериментальной составляет приблизительно всего 3 % различие в среднеинтегральной деформации при разрушении образца е/ = —1п (1—i j) (i ) — перечное сужение нет- [c.32]

Из полученного уравнения (8-30) следует, что среднеинтегральная температура для любого нолнтропного процесса зависит только от его начальной и конечной температур. [c.134]

Сравнить циклы с подводом теплоты при v -= onst и р = onst при разных степенях сжатия и одинаковых максимальных температурах, пользуясь методом сравнения площадей и методом среднеинтегральных температур. [c.272]

Действительно, из рис. 18-8 видно, что в цикле с подводом теплоты при V = onst среднеинтегральная температура подвода теплоты T v будет выше, а среднеинтегральная температура отвода теплоты Т1 ниже, чем в цикле с подводом теплоты при р = = onst, т. е. [c.285]

Опыты [231, 267] показывают, что термический КПД г монотонно возрастает с увеличением расхода плазмообразуюшего газа G, асимптотически приближаясь к некоторому предельному значению. Таким образом, существует определенный расход газа, при котором энтальпия, а следовательно, и среднеинтегральная температура плазмы, максимальны. [c.353]

Если уравнение, описывающее процесс перераспределения температуры в водном слое, проинтегрировать по мощности пласта, и среднеинтегральную температуру пласта считать равной температуре его кровли и подошвы, то (П.3.2) преобразуется к задаче Доверье (П.2.1). Таким образом, разность решений иадач (П.2.1) и (П.3.2) дает искомую погрешность, оценка которой приведена в [ 8.7I.83j. [c.29]

Теплофизическне характеристики реагирующей среды и p. j -p могут изменяться в широком диапазоне, а их изменение по температуре может иметь немонотонный характер. Поэтому в формуле (9.48) логично использовать среднеинтегральное значение этих характеристик. [c.373]

Наконец, используя Г — 5-диаграмму, можно осуществлять термодинамический анализ циклов на базе так называемых среднеинтегральных температу р. Среднеин-тегральпая температура подвода теплоты Т для произвольного цикла 1а2Ь1 определяется из соотношения (рис. 3.7, в) [c.67]

Теплообмен в топке рассчитывают двумя методами среднеинтегральным и позонным. В первом случае теплообмен рассматривается при постоянных средних значениях if и в объеме топки. Во втором — при переменных величинах л1з и ej. Рассмотрим первый метод расчета. Количество теплоты Q , переданной излучением от факела с температурой Тф на стены площадью поверхности с температурой Tg наружного слоя загрязнений и средним коэффициентом ipop тепловой эффективности, по закону Стефана-Больцмана [c.183]

Позонный расчет ведется методом итераций — последовательных приближений. Критерием правильности служит степень согласованности получаемой по этому методу температуры в конце топки д с температурой, определенной на основе среднеинтегрального метода по уравнению (78). Допускаемое расхождение значений температуры дт не должно превышать 30 °С. Уточнение расчета проводят путем изменения распределения тепловыделения по высоте топки, корректируя величины рог и ДРсг-В первом приближении для оценки тепловосприятия г экранов по высоте Хр топки можно воспользоваться рис, 120. Средний тепловой поток по высоте топки [c.187]

При обработке опьггньпс данных коэффициент массоотдачи определялся по среднеинтегральным значениям Рпш и р / для всего измерительного участка, а физические свойства паровоздушной смеси определялись по температуре Tf. Величина числа определялась по формуле (8.5) с введением поправки на длину трубы 1, которая найдена в опьп ах по теплоотдаче [1]. Возможность использования этой поправки подтверждена экспериментами по массоотдаче в потоке без закрутки. Коэффициент диффузии паров воды в воздух рассчитывался по формуле [c.164]

Из уравнения (2-13.) следует, что если коэффициент теплопроводности Я зависит от температуры, то q можно вычислять в предположении, что A= onst, принимая для него среднеинтегральное значение в интервале температур от i i до с2- [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...