Перетечки

К положительным особенностям аппаратов с дисперсным теплоносителем следует отнести дешевизну, а также простоту производства как твердого компонента, так и всего теплообменника в целом высокую (по сравнению с газовыми теплообменниками) интенсивность теплообмена и компактность возможность ликвидации затрат металла на изготовление поверхности нагрева достижимость высоких температур непрерывность действия даже при смене поверхности нагрева (насадки) и пр. Наряду с этим следует отметить, что теплообменники с промежуточным дисперсным теплоносителем нуждаются в системе транспорта насадки, отсутствующей в обычных теплообменниках. Это, а также снижение среднего температурного напора, дополнительные требования к материалу насадки (термостойкость, износостойкость и др.), борьба с перетечками одной среды в другую и прочие факторы следует учесть при итоговой оценке эффективности теплообменника. [c.367]

При прямотоке (для газа и воздуха) и одинаковых расходах перетечки практически отсутствуют, так как [c.379]

При моделировании граничных условий III рода необходимо устранить или свести к минимуму перетечки электрического тока в дополнительном слое вдоль границы модели. Для этого дополнительный слой электропроводной бумаги с помощью прорезей разбивается на полоски небольшой ширины (обычно /доп/ доп> Ю). Таким образом, дополнительный слой бумаги, моделирующий термическое сопротивление теплоотдачи, имеет вид гребенки (рис. 4.1). [c.80]

Идея объединения функций двух обязательных элементов оригинально использована в устройстве для измерения локальных тепловых потоков высокой интенсивности. Конструктивная схема отдельного чувствительного элемента устройства показана на рис. 14.4. Промежуточным термоэлектродом каждого такого элемента служит константановая шайба 2 диаметром 5 и толщиной 0,9 мм. Медный диск 1 (общее основание устройства, на тепловоспринимающей поверхности которого согласно показанной на рисунке схеме монтируется необходимое число чувствительных элементов) и медное покрытие 3 выполняют роль крайних термоэлектродов. Толщину гальванического покрытия 3 выбирают достаточно малой, чтобы свести к минимуму в нем радиальные пере-течки тепла. Оказалось, что влиянием этих перетечек тепла на точность показаний ДТП можно пренебречь, если толщину покрытия выбрать меньше 0,1 мм. Термоэлектрод 5 размещается внутри кварцевой трубки 4. [c.278]

Действительные рабочие процессы. Действительные процессы в поршневом компрессоре отличаются от теоретического. Эти отклонения обусловлены следующими причетами наличием объемного мертвого пространства, гидравлическим сопротивлением всасывающего и нагнетательного клапанов, наличием перетечек газа через клапаны и поршневые кольца, трением в остальных элементах и сложным тепловым взаимодействием потоков газа и конструкционных материалов компрессора. [c.61]

Индикаторный КПД оценивает величину потерь работы цикла, вызванных теплообменом между стенками цилиндра и рабочим телом, перетечками, гидравлическими сопротивлениями в клапанах, несовершенством процесса сгорания топлива и пр. [c.182]

Для уменьшения перетечек из нагнетательной области насоса во всасывающую между деталями насоса делают малые зазоры, что обусловливает обработку поверхностей статора, ротора и вытеснителей по высшим квалитетам и параметрам шероховатости. Вот почему эти насосы работают только на чистых жидкостях и очень чувствительны к их загрязнению абразивными и металлическими частичками. [c.322]

Распределение давлений поперек потока. Для связи одной линии тока с другой необходимо знать распределение давлений поперек потока. При этом полагаем, что движение струйное, т. е. перетечек поперек потока нет. Абсолютное движение жидкости по проточной части на данном режиме работы является установившимся и осесимметричным. На рис. 8 представлена схема проточной части и направление координатных осей. Ось X является осью вращения гидродинамической передачи О — мгновенный центр вращения жидкости по проточной части. [c.33]

Предполагая, что поперек потока перетечек нет и, следовательно, жидкость находится в относительном покое, применим уравнение равновесия [c.37]

Энергетические и экономические качества гидротрансформатора определяются совершенством проточной части, особенно качеством профилирования лопастных систем и согласованным сочетанием профилей по всем линиям тока. Лопастная система должна быть спроектирована так, чтобы профиль скоростей в меридиональном сечении проточной части имел плавное изменение поперек потока. При соблюдении этого условия отсутствуют перетечки от тора к чаше и наоборот, что, в свою очередь, способствует уменьшению потерь на вихреобразование. [c.121]

В гидротрансформаторе прямого хода жидкость подводится ко входу в насос из камеры в корпусе через отверстия в турбине второй ступени, а отводится за направляющим аппаратом через отверстия в лопастях направляющего аппарата. В гидротрансформаторе обратного хода жидкость подводится через отверстия в лопастях направляющего аппарата и тор ко входу в насос, а отводится за направляющим аппаратом. Для устранения перетечек жидкости из одной проточной части в другую между ними установлены уплотнения. В данном случае они являются подшипниками скольжения. Уплотнения состоят из двух раздельных секций, между которыми выполнены отверстия для слива жидкости в картер. [c.224]

Батарейные циклоны подвержены сильному эоловому износу, особенно, их входные патрубки и участки выходных патрубков первых циклонов, расположенные в газораспределительном коробе. Па мере изнашивания возрастают присосы, перетечки запыленного газа и снижается эффективность работы циклонов. [c.147]

Влияние продольных перетечек тепла на величину коэффициента теплоотдачи. Для учета продольных перетечек тепла по стенке и жидкости (что существенно для малых чисел Пекле, Ре < 100) коэффициент теплоотдачи, вычисленный по формулам (7.6) и (7.7), нужно умножить на поправочный множитель ф, который определяется выражением [c.92]

Продольные перетечки тепла по жидкости и по стенкам теплообменника изменяют поля температур, что необходимо учитывать при вычислении среднего перепада температур в теплообменнике. При равных водяных эквивалентах теплоносителей расчетный перепад температур в теплообменнике [c.92]

При резких всплесках или провалах в распределении тепловыделения по оси твэла тепловой поток с его поверхности имеет более мягкий профиль вследствие перетечек тепла по оси твэла, что сказывается и на профиле температуры теплоносителя. [c.138]

Неточно учитывается влияние подогрева всасываемого газа на производительность компрессора. Рекомендуемые уравнения для вычисления коэффициента подогрева Xf не учитывают многих факторов, влияющих на его величину (схемы машины, системы охлаждения, числа оборотов, перетечек газа, размеров ступеней и т. п.). Запись мгновенных температур в цилиндрах поршневых компрессоров с помощью практически безынерционного термометра сопротивления позволила получить действительные коэффициенты подогрева, величина которых значительно меньше принимаемых при расчетах в настоящее время [22]. [c.310]

В данной статье рассматривается математическая модель работы гидропривода поворотного стола, отличающаяся от аналогичной в [1] тем, что в ней учитываются перетечки в гидромоторе и динамика механической части привода. [c.68]

Др = onst) приводит к уменьшению расхода. Очевидна возможность расчета не только истечения (прямой расчет), но и оценка требуемой высоты затворного слоя, чтобы обеспечить допустимые перетечки воздуха (обратный расчет). [c.312]

Полученные данные были использованы (Л. 334, 335] при создании на Одесской ТЭЦ полупромышленного воздухоподогревателя, в котором по рекомендации Д. П. Гохштейна был использован известный принцип торможения падающей насадки (см. гл. 2, 5). Длительная работа этого теплообменника (в общем около 1 400 ч) позволяет отметить следующее при использовании дисперсного теплоносителя в виде частиц кварцевого песка размером 0,5 мм температура уходящих котельных газов может быть снижена от 200 до 100—80° С, что соответствует степени регенерации ар 0,65- 0,75 механический транспорт частиц ковшовым элеватором обеспечивает устойчивую и безаварийную работу, износ кварцевых частиц не наблюдался, занос камер золой в действующем теплообменнике отсутствовал перетечки воздуха в газовую камеру составили 4%. Для разработки и эксплуатации промышленного воздухонагревателя подобного типа в последнее время проведено изучение вопросов автоматического регулирования рас-368 [c.368]

При температуре греющих газов 1 400° С и отношении W jWтемпература воздуха на выходе при прямо- и противотоке составляла около 1 000° С. Более высокого подогрева воздуха достичь не удалось, так как при повышении температуры греющих газов наблюдалось слипание насадки. На рис. 11-8 представлены данные по теплообмену, полученные для верхней и нижней камер (т. е. при нагреве и охлаждении насадки) при изменении Йесл = Иф 1т/у в пределах 220—1 400. Точность приведенных данных составляет 30%, что объясняется в основном трудностями определения средних температур теплоносителей, наличием утечек и перетечек газов. Интен- [c.381]

Представляют также интерес данные об опытном воздухоподогревателе, разработанном Кашуниным на основе принципа поперечно продуваемого плотного слоя. Модель этого теплообменника -производительностью 500 м ч воздуха была смонтирована на котле ФТ-40/34 Барпаулэнерго При ее испытании в течение 150 ч не было замечено заноса золы, истирания дроби (dm = 5 мм) и жалюзийны.ч проходов для газа, нарушения работы ковшевого элеватора. Скорости газа и воздуха составляли 1,06—1,83 м сек. Перетечки воздуха были равны 10%, что в 1,5—2 раза меньн1е переточек в воздухоподогревателях Юнгстрем . Нагрев воздуха от 40 до 200—230° С при охлаждении газов с 330—360 до 140—180 С соответствовал степени регенерации Ор примерно 0,6. Следует отметить в качестве недостатка подобных теплообменников их значительный вес и потребность в затратах металла для дроби. Наряду с этим наличие дробеочистки на многих электростанциях упрощает вопрос снабжения регенеративных теплообменников движущейся насадкой. [c.384]

В.П. Алексеев и А.П. Меркулов пришли к выводу о перестройке вдоль камеры энергоразделения периферийного квазипотенци-ального вихря в вынужденный приосевой закрученный поток, вращающийся по закону, близкому к закону вращения твердого тела (т = onst) [13, 14, 115, 116]. Отмеченные исследования были проведены в 60-е годы и их основополагающие результаты, а также результаты зарубежных исследователей [227, 234, 237, 246, 255, 261, 265, 268] обобщены в монографиях [35, 94, 164]. В большинстве проведенных исследований измере аничивались лишь установлением качественных зависимостей распределения параметров по объему камеры энергетического разделения в виде функций от режимных и геометрических параметров. Сложность проведения зондирования в трехмерном интенсивно закрученном потоке определяется не только малыми размерами камеры энергоразделения, но и радиальным градиентом давления, вызывающим перетекание газа по поверхности датчика, а следовательно, искажающим данные измерений. В некоторых исследованиях [208] предпринята попытка определения расчетным методом поправки на радиальные перетечки с последующим учетом при построении кривых (эпюр) распределения параметров в характерных сечениях. Опубликованные данные порой имеют противоречивый характер и трудно сопоставимы, так как практически всегда имеются отличительные признаки в геометрии основных элементов и соотношении характерных определяющих процесс параметров. [c.100]

Подача. Подачей называется количество жидкости, подаваемой насосом в единицу времени в напорный трубопровод. Различают объе.чную V (m V ) и массовую М (кг/с) подачу. Очевидно, что М pV. Теоретическая объемная подача насоса V. = Fw,.p, где F — площадь живого сечения потока. Полезная подача насоса V = УтЦ(, всегда меньше теоретической на величину объемных потерь (утечек и перетечек через пеплотности и т. д.), которые учитываются объемным КПД насоса п,, (см. ниже). [c.306]

Имеется источник утечки рабочей жидкости из нагнетательной леенни Имеются значительные перетечки из нагнетательного коллектора гпдромотора в сливной, связанные с дефектом конструкции или плотне1 (гя [c.144]

При комбинированном варианте с оребрением и отверстиями доминирующее влияние оказывает оребрение. Это обусловлено тем, что за счет оребрения давление перед отверстиями уменьшается по сравнению с неоребренным диском и перетечки жидкости уменьшаются. Наклон ребер также оказывает некоторое влияние на распределение давлений и осевой силы. Как отверстия в ступице колеса, так и оребрение накладывают влияние на экономические и энергетические характеристики гидротрансформатора. [c.185]

Роторы компреесоров без смазывания изготовлены таким образом, чтобы между ними и стенками корпуеа сохранялись небольшие зазоры (до 0,1 мм и менее) с ограниченными утечками и перетечками через них рабочего тела. Поддержание зазоров между роторами обеспечивается синхронизацией их вращений зубчатыми колесами 7 и 8. Винты спрофилированы таким образом, [c.302]

Для относительных расстояний от входа, равных пяти, учитываются продольные перетечки тепла путем теплопроводности по стенке труГ)ы в остальных ссчениях она является пренебрежимо малой в личи]ИJЙ. /1,ля расчета термодинамической температуры и скорости могут использоваться одно- илн двумерные газодинамические соотношения. [c.250]

Интересной особенностью аксиально-лопаточных завихрителей является формирование приосевого положительного течения вследствие образования торцевых перетечек около поверхности центрального тела завихрителя. В работе [ 44] кольцеобразная зона обратных течений, являющаяся косвенным подтверждением торцевых перетечек, наблюдалась по всей длине канала длиной 9,25 диаметра. В исследованиях авторов также подтверждена возможность форми(ювания кольцеобразных зон обратного течения после завихрителя с профилированными лопатками. Эта область регистрировалась различными авторами при умеренной [c.36]

Приосевой положительный ток, являющийся следствием торцевых перетечек газа, оказьшает воздействие на характер распределения осевой составляющей скорости следующим образом. При относительно слабой закрутке он способствует образованию кольцевой зоны обратных течений. Например, в работе [ 41] такой характер течения имел место при = 0,38...0,61 в [c.37]

При тангенциальной закрутке потока [ 64] наличие глухого торца приводит к образованию торцевых перетечек и формированию на оси канала положительного течения со значительной скоростью (рис. 5.5/1). В дальнейшем под действием центробежных сил формируется провал осевой скорости, который затем вырождается. Вращательная скорость (рис. 5.5,6) в области тангенциального ввода возрастает, что об-ьясняется аэродинамическим пережимом сечения, а затем падает по длине канала, подчиняясь экспоненциальной зависимости. [c.104]

Были выяснены причины этих отказов, проведена работа по их устранению. Так, выяснилось, что разрушение торцового уплотнения и уплотнительного подшипника нагнетателя, а также перегрев и разрушение резиновых уплотнений и < гильзы вызваны попаданием нагнетателя в помпаж при коллекторной схеме их обвязки. Значительно труднее было устранить перетечки из водяной в масляную полость в маслоохладителях МР-35. Ни ремонты, ни переопрессовка не могли устранить утечек по трубной доске и трубкам с нарезкой, поэтому пришлось их заменить на гладкотрубные холодильники. [c.27]

Существенное влияние па эффсктивносп. теплообменников оказывают раз личные отклонения в интенсивности теплопередачи, которые связаны с допол пительным термическим сопротивлением отложений, с байпасными перетечками теплоносителей, с гидравлическими неравномерностями в каналах пучка труб [4, 6, 7, 12, 13, 25—27, 29, 30, 38, 39]. [c.168]

Qg, g — передаваемое количество тепла в теплообменнике при наличии перете-чек и при их отсутствии соответственно Р = <Зц/0 — коэффициент перетечки, равный отношению расхода перетечек к общему расходу т = WilWa, 5g = = exp [—kFlWi (1 — P)l В = exp [— (kFlWi) (I m)] (знак — относится к противотоку, + — к прямотоку). [c.169]

В случае, если объе1М полостей в твэле велик, а повреждение оболочки незначительно, быстрый рост мощности приводит к разрушению оболочки. К перетечкам воды под оболочку и из-под нее, но в меньшей степени, приводят любые изменения давления и температуры в реакторе. Таким образом, любые переходные режимы в реакторе могут лишь увеличить выход продуктов деления по сравнению с работой в стационарном режиме. Эти факты по крайней мере отчасти объясняют плохую воспроизводимость данных по выходу продуктов деления. Франк [8] объясняет более низкую скорость выхода на [c.146]

Насосы с гидродинамическичи подшипниками. Первые отечественные насосы для жидкого металла — натрия и сплава натрия с калием (БР-5 и БН-350), а также зарубежные (SRE—РЕР) имели гидродинамические подшипники, у которых нижняя радиальная опора расположена вне рабочей среды (отсюда следует и часто употребляемый применительно к этим насосам термин консольный ), Выбор такой схемы объяснялся тем, что, во-первых, отсутствовал опыт работы радиальных подшипников в жидком металле, а во-вторых, требуемые характеристики насоса позволяли иметь приемлемые размеры консоли. В этом случае в качестве нижней радиальной опоры консольных насосов использовались подшипники качения или скольжения с масляной смазкой. Насосы получались достаточно компактными, с хорошо зарекомендовавшими себя в общем машиностроении подшипниковыми узлами. Существенно также, что такие насосы могли работать и в режиме газодувки при разогреве реактора, что важно для эксплуатации. Для консольных насосов (рис. 2.16) допустимые колебания уровня натрия над колесом в различных режимах ограничиваются длиной консоли. Для уменьшения внутренних паразитных перетечек (с нагнетания на всасывание) выемная часть монтируется в бак по плотным посадкам или с уплотнением (например, в виде поршневых колец). В связи с этим через щелевое уплотнение по валу, а также через зазоры между неподвижными [c.40]

Известны камерные ГСП с постоянными дросселями на входе-и отводом жидкости по всему периметру рабочих камер. Эти ГСП более сложны в изготовлении по сравнению с описанными выше, но при прочих равных условиях должны быть эффективнее благодаря отсутствию перетечек воды из камеры в камеру. Один из таких подшипников показан на рис. 3.20 [1, гл. 2]. Он состоит из корпуса 6, в средней части которого выфрезованы четыре рабочие камеры 4. Корпус имеет цилиндрические пояски, служащие опорой для неврашающегося вала. Четыре продольные мелкие канавки на этих поясках препятствуют наволакиванию металла при пуске и остановке. Рабочая поверхность корпуса наплавлена стеллитом ВЗК толщиной до 3 мм. В рабочие камеры теплоноситель через дроссели 7 подается под давлением из напорной кольцевой камеры 2. Против каждого дросселя предусмотрены пробки 9, позволяющие при необходимости заменять дроссели. Слив воды из ГСП осуществляется через отверстия <3 на всасывании рабочего колеса. Крышка 10 подшипникового узла уплотняется по притертым поверхностям. Пять шпонок 8 позволяют корпусу ГСП свободно перемещаться при температурных расширениях с сохранением соосности с корпусом насоса. Рабочая поверхность втулки из стали 10Х18Н9Т, напрессованной на цапфу вала, наплавлена стеллитом ВЗК. В данной компоновке вместе с радиальным ГСП встроена и пята 1. [c.61]

На этом этапе испытаний насос отработал в общей сложности 1750 ч, общее число пусков — остановок составило 192. Гидравлические испытания велись при трех значениях температуры натрия —580, 350, 200 °С. Определение потерь на трение вала в натрии проводилось при трех уровнях натрия( в баке насосу. В процессе испытаний выяснилось, что перетечки натрия по внутреннему зазору мел<ду выемной частью и корпусом насоса в 3—4 раза выше чем ожидалось по результатам испытаний на воде. Произошло это в результате увеличения зазора из-за различного температурного расширения материалов. Ко второму этапу испытаний это явление было устранено за счет установки уплотнитешь-ных колец. [c.257]

Пара трения 87, 89, 157, 183, 242, 273, 274, 280, 285 Паротурбонасос 35 Перетечки 40, 44, 61 Петля циркуляции 11, 13, 17, 157 [c.314]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...