Разгружение

При значительных осевых нагрузках в фиксирующей опоре применяют шариковый упорный двойной подшипник в комбинации с радиальным. Некоторые конструкции таких опор приведены на рис. 7.47, а, б. Установка упорных подшипников на горизонтальных валах нежелательна по следующей причине. Осевая сила нагружает одно из крайних колец и разгружает другое. В контакте с разгруженным кольцом под действием сил инерции (гироскопический эффект) шарики проскальзывают. Это приводит к повышенному нагреву подшипника и к более быстрому его разрушению. Чтобы избежать повьппенного проскальзывания, кольца упорных подшипников поджимают пружинами (рис. 7.47, б). [c.134]

В разгруженной муфте (рис. 17.18, а) каждый из ограничителей соприкасается своей цилиндрической поверхностью и с дисками,и [c.313]

Поведение материала в этих условиях можно проследить на диаграмме нагрузка — относительная деформация для случая растяжения пластичной стали (рис. 92). Пока деталь работает в области упругих деформаций (при нагрузках < 4,5 тс), последние имеют незначительную величину (в среднем 8 < 0,2%) нагружение и разгружение происходят по линии аЬ при снятии [c.206]

Если действующая сила повышается до величины, вызывающей переход за предел упругости, то деформация системы резко увеличивается вследствие появления остаточных деформаций. Например, при повышении силы до 6,5 тс (точка Ь ) относительная деформация возрастает до 1,5%. После снятия силы разгружение происходит по линии Ь а. [c.207]

При полном разгружении система не возвращается в первоначальное состояние, приобретая остаточную деформацию, равную в рассматриваемом случае 1%. Вместе с тем [c.207]

Правильное центрирование можно обеспечить также отнесением центрирующих поясов от зоны действия растягивающих напряжений. С этой целью центрирующие поверхности т отделяют от тела ротора кольцевыми выборками (рис. 265, н). Будучи практически разгруженными от растягивающих напряжений, центрирующие пояса сохраняют первоначальные размеры и посадку на валу. При известной форме перехода от тела ротора к центрирующим поясам плотность посадки может даже возрасти в результате растяжения ступицы центробежными силами, сопровождаю- [c.390]

При повороте фланца на 90 (конструкция 23) нагрузка на болт вследствие увеличения плеча b становится практически центральной. Сила, действующая на левый болт (правый болт разгружен), N = Pi/b — 1,1Р. От среза болты разгружены центрирующим буртиком цоколя. Введение треугольного фланца (конструкция 24) не увеличивает прочность соединения, так как добавленные болты не принимают участия в работе. В целесообразной конструкции 25. работают два болта. Сила, действующая на болты, уменьшается до N" = Р1/2Ь" — 0,7Р. [c.501]

В уз.те крепления крышки к обечайке цилиндрического резервуара, нагруженного внутренним давлением (вид 10), сварные швы крышки и обечайки подвергаются изгибу и срезу силами давления. В улучшенной конструкции 11 сварной шов обечайки разгружен заведением обечайки во фланец, а шов днища - зажатием днища между фланцами обечайки и днища. [c.178]

Несколько лучше конструкция 13, где стержень центрирован в гнезде детали, благодаря чему шов разгружен от среза. Однако опасное сечение стержня ослаблено сварным швом. [c.178]

В конструкции 14 изгиб и срез сило Р воспринимают целые, не ослабленные сваркой- сечения стержня. Шов практически разгружен от действия силы и служит только для фиксации стержня в детали. [c.178]

В опорах, предназначенных для восприятия особо больших нагрузок при повышенных частотах вращения, применяют многорядную установку подшипников с разъемными наружными обоймами (трехконтактные подшипники), разгруженных от радиальных сил (вид <)). [c.507]

Фиксация вала и восприятие осевых нагрузок — разгруженным радиальным шариковым подшипником [c.512]

При установке подшипников в упругой консольной втулке (вид 6) нагрузки распределяются более определенно. Радиальную нагрузку несет правый подшипник, расположенный в узле жесткости, осевую — левый подшипник, разгруженный от радиальных сил ввиду податливости втулки. [c.525]

Расчетная нагрузка для болтов, поставленных с зазором Рр [см. формулы (26.7) (26.8)1, превышает поперечную нагрузку О для болтов, поставленных в отверстия без зазора, в 10 раз и более. Однако применение болтов без зазора технологически невыгодно, так как требуется высокая точность расположения и обработки отверстий, а также изготовления болтов. На практике часто применяют разгруженные болты, устанавливаемые с зазором. [c.407]

Как уже указывалось, деформация называется упругой, если она полностью исчезает после разгрузки. Допустим, что постепенно повышая нагрузку Р, будем при каждом ее значении проводить полную разгрузку образца. Пока сила Р не достигнет определенной величины, вызванные ею деформации будут исчезать при разгрузке. Процесс разгружения при этом изобразится той же линией, что и нагружение. [c.92]

Будем вновь нагружать образец, который был растянут силой, вызвавшей в нем напряжение выше предела текучести, а затем разгружен. При этом окажется, что линия повторного нагружения [c.95]

Если образец был нагружен в пределах участка ОА и затем разгружен, то удлинение будет чисто упругим, и Д/ост = О- [c.54]

Если образец после растяжения за предел текучести полностью разгружен, после чего к нему приложена сжимающая сила, то оказывается, что предел текучести при сжатии меньше исходного предела текучести. Этот эффект известен как эффект Баушингера. [c.264]

Остаточные пластические деформации тела определяются вычитанием упругих деформаций, соответствующих значению величины напряжения разгружения. При этом необходимо, чтобы нагружение и разгрузка тела также были простыми. Такой принцип простого вычитания из полных первоначальных значений перемещений, деформаций и напряжений тех их величин, которые соответствуют упругим силам их разгрузки, имеет ограничения при переходе напряжений через нуль и превыщении значения предела упругости. [c.106]

После того как нагрузка достигла своего максимального значения, производится разгружение тела. Будем предполагать, что оно не влечет за собой появления в теле вторичных пластических деформаций (пластических деформаций противоположного знака). Определение напряжений и деформаций при разгрузке осуществляется с помощью уравнений (10.23). [c.309]

Решение. Разгружение системы, испытывающей действие силы Р, экий-валентно наложению двух состояний системы. Одно из них соответствует нагружению заданной силой Р, а другое — силой, равной Р, но имеющей противоположное направление (-Р). Действительные усилия в элементах системы равны алгебраической сумме усилий при указанных нагружениях. Заметим, что при действии силы —Р на конструкцию, находящуюся в предельном состоянии [усилия во всех элементах равны (рис. б)], стержни деформируются упруго при изменении напряжений в пределах от до —aj при этом максимальное сжимающее усилие в стержнях равно Л/макс = — 2(З Р. [c.32]

Более целесообразно устроены пластинчатые насосы двукратного действия, у которых вследствие наличия двух противоположно расположенных полостей ротор разгружен от сил давления. У таких насосов (рис. 11.16, б) подвод жидкости в камеры и отвод из них производятся через торцевые окна статора. [c.177]

Крановые распределители могут выполняться неразгруженными и разгруженными. В неразгруженных кранах (рис. 12.1, б) давление в камере, связанной с линией нагнетания, не уравновешивается с другой стороны, что приводит к одностороннему прижатию пробки, увеличению момента для ее поворота и увеличению утечек. Поэтому при больших давлениях применяют только разгруженные краны (рис. 12.1, б), у которых диаметрально противоположные полости соединены каналами. [c.183]

Как и крановые, золотниковые распределители могут выполняться разгруженными и неразгруженными. На рис. 12.3, а [c.185]

Приложив к разгруженной балке в месте искомого прогиба вертикальную единичную силу (рис. 19,4, а), строим соответствующую эпюру изгибающих моментов (рис. 19.4, г). [c.214]

Для определения прогиба /о прикладываем к разгруженной стойке единичную силу (рис. 10-22, в) и строим соответствующую эпюру моментов (рис. 10-22, г). Перемножая по правилу Верещагина эпюры Мз и М , находим [c.271]

Смазывание. Исключительно важно для работы иодшнннпков скольжения создать надежную смазку. Для смазывания подшипников применяют жидкие нефтяные масла и пластичные мази. Смазочный материал подают в разгруженную зону. [c.135]

Левый подшипник от осевой реакции разгружен, а осевая составляющая от радиальной нагрузки на пэавом подшипнике действует иа левый подшипник и незначительна по велич([не. На левый подшипник действует большая радиальная реакция опоры (4094 И). Ориентировочную эквивалентную динамическую нагрузку следует определять для двух подшипников, прич1 м для лгвого Х, и Yn [c.326]

Для полного устранения консоли деталь монтируют на неподвижной опоре 1 (см. рис. 108, в), через которую проходит приводной валик 2, разгруженный от изгиба и передающий детали крутящий момент через шлицевой венец. Здесь подшипники нагружены так же, как у двухопор ного вала. Однако они работают в менее благоприятных условиях так как у них вращается наружное кольцо (а нс внутреннее,, как в случае двухопорного вала), вследствие чего их долговечность уменьшается. [c.225]

В узле распределительного золотника д, приводимого в движение кулачком, усилия привода от кулачка воспринимают точные притертые поверхности золотника. В эксплуатации эти поверхности изнашиваются. В целесообразной конструкции е усплпя привода воспринимает отдельный толкатель. Золотник разгружен от поперечных сил. Дополнительное усовершенствование - установка нажимной пружины на сферическом шарнире - уменьшает усилие поворота золотника и способствует равномерно.му распределению нажшмноц силы на ушютыяющую поверхность. [c.598]

В конструкции 3 поперечные составляющие усилий восариншает промежуточный стакан 2. На клапан действует только осевая, центрально приложенная сила. Увеличение масс поступательно-возвратно движущихся частей в этой конструкции ограничивает быстроходность двигателя. Этот недостаток устранен в конструкции и, где клапан приводите через промежуточный рычаг 3. Клапан не полностью (как в конструкции з), но в значительной мере разгружен от понеречных сил. [c.599]

В мкогооборотныч узлах применяют другие виды упорных подшипников. В опорах одностороннего действггя устанавливают упорно-радиальные, конические, роликовые и сфероконические подшипники. Для опор двухстороннего действия широко применяют дуплексные упорно-раднальпые подшипники с предварительным натягом (рис. 477, л), а также шариковые подшипники с глубоки.ми канавками, разгруженные от радиальны.х сил посредством установки в корпусе с радиальным зазором 5 (виды 6 — е). Такие опоры отличаются малыми габа- [c.506]

Осевые нагрузки (лвухегоронние) воспринимаются шариковым подшипником, разгруженным от радиальных усилий [c.512]

Иначе будет, если к началу разгрузки напряжение в образце превышает предел упругости. Произведя разгрузку, например, после достижения силой значения, изображаемого ординатой точки М (рис. 100), заметим, что процесс разгрузки на диаграмме описывается уже не кривой, совпадающей с кривой OAB DM нагружения, а прямой MN, параллельной прямолинейному участку ОА диаграммы. Удлинение А/, полученное образцом до начала разгружения, при разгрузке полностью не исчезнет. Исчезнувшая часть удлинения на диаграмме изобразится отрезком А1у , а оставшаяся — отрезком AIq. Следовательно, полное удлинение образца за пределом упругости состоит из двух частей — упругой и пластической [c.95]

Если при нагружении образца не был превышен предел упругости, то при разгруженни все деформации полностью исчезнут и при повторном нагружении этот образец будет себя вести так же, как и при первом нагружении. [c.37]

Стандартизация упругих элементов (пружин, мембран и др.) предусматривает обеспечение взаимозаменяемости как по присоединительным размерам, так и по характеристике, выражаюш,ей зависимость перемещения (деформации) торца пружины или рабочего центра другого элемента от приложенной силы. Оптимальное значение параметров и стабильность характеристики упругих элементов определяются точностью их размеров и формы, механическими свойствами материалов, а также конструктивными и технологическими факторами. Упругие элементы должны иметь мппимальное упругое последействие (т. е. минимальную остаточную обратимую деформацшо, исчезающую в течение некоторого времени после снятия нагрузки) и наименьшую петлю гистерезиса (несовпадение характеристик при нагружении и разгружении, определяемое максимальной разностью между деформациями при нагружении и разгружении упругого элемента). Для определения влияния геометрических, механических и других параметров на работу упругих 76 [c.76]

Связь между нагрузкой и осевым перемещением (характеристика пружины) представлена на рис. 6, где — наибольшая рабочая нагрузка [см. формулу (8) ], при которой длина пружины Якон Люч > > Рд—начальная (установочная) нагрузка, при которой длина пружины Ннвч, пред= (1,05-=-1,2) Ркон предельная нагрузка, при которой напряжение почти достигает предела упругости дальнейшему растяжению пружины должны препятствовать специальные упоры //пред — предельная длина пружины, допускаемая при ее регулировании и установке х — рабочий ход пружины 5 — регулировочный ход а (1- -2) D — длина разгруженной пружины Hd = W — [c.712]

Кривая одноосного растяжения малоуглеродистой стали с разгрузкой испытуемого образца (рис. 58) показывает, что остаюч-деформация измеряется отрезком ОО. Пластическая деформация начинает проявляться на участке АВ и происходит без увеличения нагрузки. На участке ВС происходит упрочнение материала, поэтому угол наклона касательной к кривой ВС и к оси абсцисс tg р называют модулем упрочнения. Упрочнение имеет направленный характер, т. е. материал меняет свои механические свойства и приобретает деформационную анизотропию, при этом пластическая деформация растяжения ухудшает сопротивляемость металла при последующем его сжатии (эффект Ба-ушингера). Как видно из приведенной кривой, растяжение малоуглеродистой стали при пластических деформациях нагруженного и разгруженного образца значения деформаций для одного и того же напряжения . в его сечении не является однозначным. Методы теории пластичности, наряду с изучением зависимости между компонентами напряжений и деформаций, возникающих в точках тела, определяют величины остаточных напряжений и деформаций после частичной или полной разгрузки дetaли, а также напряжения и деформации при повторных нагружениях. [c.96]

Стандартный метод [4] экспериментального определения параметров То и р основан (рис. 6.1) на 1) вдавливании образца сферической формы, изготовленного из более твердого материала, в направлении нормали к поверхности плоского контробразца, изготовленного из менее твердого материала, с силой, вызывающей пластическую деформацию последнего 2) приведении образца во вращение относительно оси, направленной по нормали к поверхности контробразца 3) измерении моментов, развиваемых силами трения в контакте образца и контробразца, разгружении образцов и измерении размеров отпечатков на контробразце и 4) повторении испытаний при нагрузке на два порядка меньше. При этом считается, что фактическая поверхность контакта равна сферической контурной поверхности зоны вдавливания. [c.126]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...